彈性材料改性高強(qiáng)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)

通過對9個配合比的試驗(yàn),研究了膠凝材料(水泥、黏土、膨潤土)用量的變化對塑性混凝土軸心抗壓強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明:塑性混凝土軸心抗壓強(qiáng)度隨水泥用量增加而增加,隨黏土用量增加而減小;水泥用量的影響小于黏土用量的影響;膨潤土摻入對強(qiáng)度存在有利和不利兩方面的影響。

通過對?；⒅楸鼗炷凛S心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的測定,分析了棱柱體的破壞特征及應(yīng)力—應(yīng)變?nèi)€,并回歸了?；⒅楸鼗炷恋妮S心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系式和峰值應(yīng)變公式,為進(jìn)一步研究?；⒅楸鼗炷烈约安捎迷摶炷吝M(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了理論和參考依據(jù)。

為保證深厚沖積層凍結(jié)深井井壁高強(qiáng)混凝土設(shè)計(jì)及施工的安全,在現(xiàn)行的中國國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的基礎(chǔ)上,采用兩種不同的方案計(jì)算得出了大于c80混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,并與按歐洲混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算得出的取值進(jìn)行了比較,給出了保證工程安全的建議值。采用與c80混凝土相同的αc1,按線性外推法確定高強(qiáng)混凝土脆性折減系數(shù)αc2得出的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,安全性優(yōu)于歐盟最保守算法(αcc取系數(shù)0.8)的取值,為我國開發(fā)深部煤炭資源、解決深厚沖積層井壁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。

編 號： 千分表2千分表2 千分表 1 平均 150長 150寬 300高 150長 150寬 300高 150長 150寬 300高 原 始 記 錄 本 表號 冊號 300 自檢意見監(jiān)理意見 寬150 高 長150 長150 寬150 高300 寬150 高300 150 抗壓 彈性模量 (×10e4mpa) 抗壓彈性模 量代表值 (×10e4mpa)千分表 1千分表1 千分表 2 長 試件 尺寸 (mm) 初讀數(shù)(×10e-3)終讀數(shù)(×10e-3)變形增量(×10e-3mm)循環(huán)后 破壞荷 載(kn) 循環(huán)后軸 心抗壓強(qiáng) 度(mpa) 齡期 (天) 軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)壓彈性模量試驗(yàn) 試件 編號 試件 尺寸 (mm) 極限 荷載 (kn) 單值 (mpa) 代表 值 (mpa) 試件 編號

編 號： 千分表2千分表2 千分表 1 平均 150長 150寬 300高 150長 150寬 300高 150長 150寬 300高 原 始 記 錄 本 表號 冊號 300 自檢意見監(jiān)理意見 寬150 高 長150 長150 寬150 高300 寬150 高300 150 抗壓 彈性模量 (×10e4mpa) 抗壓彈性模 量代表值 (×10e4mpa)千分表 1千分表1 千分表 2 長 試件 尺寸 (mm) 初讀數(shù)(×10e-3)終讀數(shù)(×10e-3)變形增量(×10e-3mm)循環(huán)后 破壞荷 載(kn) 循環(huán)后軸 心抗壓強(qiáng) 度(mpa) 齡期 (天) 軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)壓彈性模量試驗(yàn) 試件 編號 試件 尺寸 (mm) 極限 荷載 (kn) 單值 (mpa) 代表 值 (mpa) 試件 編號

第頁，共頁 日期： 備注： 年月 養(yǎng)護(hù)條件 試驗(yàn)日期 復(fù)核： 抗壓強(qiáng)度 測值 (mpa) 換算 系數(shù) 極限荷載 (kn) 抗壓 面積 (mm2) 直徑 (mm) 直徑平 均值 (mm) 試件高度 (mm) 試驗(yàn)室名稱： 編號 試驗(yàn)依據(jù) 工程部位/用途 試驗(yàn)條件 日試驗(yàn)： 樣品描述 主要儀器設(shè)備及編號 記錄編號： 委托/任務(wù)編號 樣品編號 混凝土種類 高度平 均值 (mm) jj0501b 水泥混凝土軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)檢測記錄表（圓柱體） 齡期 (d) 高 徑 比 換算立方 體試件抗 壓強(qiáng)度值 (mpa) 抗壓強(qiáng)度 測定值 (mpa) 標(biāo)準(zhǔn)圓柱 體抗壓強(qiáng) 度值(mpa)

國內(nèi)對于鐵尾礦砂混凝土的研究越來越多,但鐵尾礦砂混凝土的力學(xué)性能研究處于初始階段。本試驗(yàn)利用鐵尾礦砂完全取代天然砂,利用礦物摻合料等手段對鐵礦尾砂混凝土配合比進(jìn)行優(yōu)化,研究鐵尾礦砂混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系,結(jié)果表明,其二者的比值在0.8～0.9之間。

高度寬度 150150225001141.650.7 150150225001154.251.3 150150225001136.550.5 150150225001042.546.3 150150225001057.447.0 150150225001048.746.6 15015022500993.744.2 15015022500972.443.2 15015022500981.543.6 齡期(d)7 結(jié)構(gòu)物名稱橋梁結(jié)構(gòu)部位（現(xiàn)場樁號）箱梁、板梁等 試樣描述表面光滑，無蜂窩麻面設(shè)計(jì)強(qiáng)度mpac50 成型方式機(jī)械

制作再生混凝土骨料替代率為75%、抗壓強(qiáng)度達(dá)到mu10的再生混凝土多孔磚。對18個再生混凝土多孔磚砌體試件在軸心荷載作用下的試驗(yàn)進(jìn)行研究?？疾煸偕炷炼嗫状u砌體在不同砂漿強(qiáng)度下的受壓性能和極限承載力,分析砌體的受壓變形過程和破壞特征。結(jié)果表明:再生混凝土多孔磚砌體的受壓性能和普通混凝土多孔磚砌體的受壓性能基本相似,極限狀態(tài)時多孔磚砌體被貫通的豎向裂縫分隔成若干獨(dú)立小立柱,小立柱被壓壞,再生混凝土多孔磚砌體軸心抗壓強(qiáng)度略小于普通混凝土多孔磚砌體。通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析,參考現(xiàn)行《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》建議的公式,提出了再生混凝土多孔磚砌體的軸心抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式。

水泥混凝土圓柱體軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)記錄表 工程名稱：合同號：編號： 試表1-12 任務(wù)單號試驗(yàn)環(huán)境 試驗(yàn)日期試驗(yàn)設(shè)備 試驗(yàn)規(guī)程試驗(yàn)人員 評定標(biāo)準(zhǔn)復(fù)核人員 結(jié)構(gòu)物名稱結(jié)構(gòu)部位（現(xiàn)場樁號） 試樣描述設(shè)計(jì)強(qiáng)度（mpa） 成型方式養(yǎng)護(hù)方式 齡期(d) 試樣 編號 試件 編號 試件直徑d （mm） 試件 高度 （mm） 極限破 壞荷載 f （kn） 尺寸換 算系數(shù) 尺寸修 正系數(shù) 軸心抗 壓強(qiáng)度 測值 fcc (mpa) 軸心抗 壓強(qiáng)度 測定值 fcc’ (mpa) 備注 d1d2 平均 值 h1/h2 /h3/h4 結(jié)論：

高度寬度 150150225001141.650.7 150150225001154.251.3 150150225001136.550.5 150150225001042.546.3 150150225001057.447.0 150150225001048.746.6 15015022500993.744.2 15015022500972.443.2 15015022500981.543.6 齡期(d)7 結(jié)構(gòu)物名稱橋梁結(jié)構(gòu)部位（現(xiàn)場樁號）箱梁、板梁等 試樣描述表面光滑，無蜂窩麻面設(shè)計(jì)強(qiáng)度mpac50 成型方式機(jī)械

水泥混凝土圓柱體軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)方法 1目的、適用范圍和引用標(biāo)準(zhǔn) 本方法規(guī)定了測定圓柱體水泥混凝土極限抗壓強(qiáng)度的方法 本方法適用于各類水泥混凝土的圓柱體試件及現(xiàn)場芯樣的極限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。 2儀器設(shè)備（1）壓力機(jī)或萬能試驗(yàn)機(jī)：應(yīng)符合t0551中2.3的規(guī)定

水泥混凝土棱柱體軸心抗壓強(qiáng)度、抗壓彈性模量試驗(yàn)記錄表頁碼共頁 試驗(yàn)表31-7jtge30-2005公路工程水泥及水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程編號： 項(xiàng)目名稱分部工程施工單位 合同段分項(xiàng)工程監(jiān)理單位 單位工程工程部位檢驗(yàn)單位 樁號范圍成型日期試驗(yàn)日期 取樣地點(diǎn)使用范圍施工記錄 試件尺寸加荷循環(huán)初始荷載（kn）加荷循環(huán)終止荷載齡期（天） 軸心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)抗壓彈性模量試驗(yàn) 試件 編號 試件尺寸 （mm） 極限 荷載 （kn） 單值 （mpa） 代表值 （mpa） 試件 編號 試件尺寸 （mm） 初讀數(shù)（×10e-3）終讀數(shù)（×10e-3變形增量（×`10e-3）循環(huán)后 破壞荷 載（kn） 循環(huán)后軸 心抗壓強(qiáng) 度（mpa） 抗壓 彈性模量 （×10e4mpa） 抗壓彈性模 量代表值 （×10e4mpa）千分表1千分表2千分表1

運(yùn)用中型回彈儀和高強(qiáng)混凝土回彈儀兩種儀器同時對強(qiáng)度為c50~c80的混凝土試塊進(jìn)行回彈檢測,通過對兩組回彈數(shù)據(jù)及抗壓強(qiáng)度值的回歸擬合,分別建立其各自的回彈測強(qiáng)曲線,并分析兩種回彈曲線的計(jì)算誤差從而比較兩種回彈儀的檢測精度。結(jié)果表明,高強(qiáng)混凝土回彈儀比中型回彈儀更適合于檢測高強(qiáng)混凝土強(qiáng)度的檢測。

結(jié)合重慶市的實(shí)際情況,對混凝土抗壓強(qiáng)度超過60mpa的混凝土試件采用普通回彈儀進(jìn)行回彈法檢測抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)研究,通過分析對比,建議在用普通回彈儀檢測較高強(qiáng)度等級混凝土?xí)r,可將重慶地方標(biāo)準(zhǔn)dbj50-057-2006附表a—3泵送混凝土測區(qū)強(qiáng)度換算表中測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的上限由60mpa拓展至70mpa,從而解決重慶目前無法用回彈法檢測、評定抗壓強(qiáng)度為60mpa～70mpa的結(jié)構(gòu)實(shí)體混凝土強(qiáng)度的難題。

利用纖維增強(qiáng)樹脂材料對高強(qiáng)混凝土進(jìn)行纏繞加固,提高混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度和極限延伸率,改善高強(qiáng)混凝土的脆性。試驗(yàn)結(jié)果表明,以碳纖維的效果最好,碳、?；旌侠w維次之,玻璃纖維最差。隨著纏繞層數(shù)增加,抗壓強(qiáng)度提高

鋼骨高強(qiáng)混凝土軸心受壓短柱的試驗(yàn)研究——鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)是高層建筑經(jīng)常采用的結(jié)構(gòu)形式，但涉及高強(qiáng)混凝土與型鋼結(jié)合形成的鋼骨高強(qiáng)混凝土結(jié)構(gòu)性能國內(nèi)外研究則很少。對鋼骨高強(qiáng)混凝土軸壓短柱的含鋼率、配箍率等問題進(jìn)行了試驗(yàn)研究，研究成果可為今后鋼骨高強(qiáng)...

回彈法檢測高強(qiáng)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程

福建省回彈法檢測高強(qiáng)混凝土抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)研究——通過對影響混凝土強(qiáng)度回彈法檢測的因素的研究，得出回彈法檢測高強(qiáng)混凝土強(qiáng)度福建披算曲線　　

為考察核心高強(qiáng)混凝土柱的受力性能,進(jìn)行了16根軸心受壓核心高強(qiáng)混凝土短柱的試驗(yàn)研究,.單軸受壓時核心高強(qiáng)混凝土的峰值壓應(yīng)變高于外圍普通混凝土的峰值壓應(yīng)變,由加載到破壞的過程中,外圍普通混凝土先達(dá)到峰值壓應(yīng)變,核心高強(qiáng)混凝土后達(dá)到峰值壓應(yīng)變.所考察柱的軸心受壓正截面承載力由核心高強(qiáng)混凝土和外圍普通混凝土共同提供,但核心高強(qiáng)混凝土和外圍普通混凝土所提供的抗力需分別乘以考慮兩部分混凝土峰值壓應(yīng)變不同的抗力調(diào)整系數(shù)n1和n2.基于16個試件的試驗(yàn)結(jié)果和189根核心高強(qiáng)混凝土柱的數(shù)值計(jì)算結(jié)果,擬合得到了核心高強(qiáng)混凝土抗力調(diào)整系數(shù)n1和外圍普通混凝土抗力調(diào)整系數(shù)n2的表達(dá)式.按照建議公式所得軸心受壓承載力計(jì)算值與試件的抗力試驗(yàn)值吻合良好.

為研究外方內(nèi)圓復(fù)合鋼管高強(qiáng)混凝土短柱軸心受壓性能,完成了三組共23個試件的軸壓試驗(yàn)和典型試件的非線性有限元分析。試驗(yàn)結(jié)果表明:各試件的破壞形態(tài)基本相同,為方鋼管向外鼓曲,方鋼管與圓鋼管之間的混凝土酥松、局部壓碎;試驗(yàn)結(jié)束時,試件縱向應(yīng)變達(dá)到0.09～0.11,尚能承擔(dān)約70%的峰值豎向力;按文獻(xiàn)[8]有關(guān)公式計(jì)算得到的試件壓縮剛度平均值為實(shí)測值的83.6%;采用圓鋼管對其管內(nèi)混凝土提供約束,方鋼管對混凝土不提供約束、但提供軸壓承載力的計(jì)算假定,試件軸心受壓承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合良好;非線性有限元計(jì)算得到的豎向力-縱向應(yīng)變曲線及破壞過程與試驗(yàn)結(jié)果符合較好。

對7根圓鋼管鋼纖維高強(qiáng)混凝土短柱和3根圓鋼管高強(qiáng)混凝土短柱進(jìn)行了軸心受壓試驗(yàn),研究鋼纖維摻量、含鋼率和混凝土強(qiáng)度等級對鋼管鋼纖維高強(qiáng)混凝土短柱受力性能的影響。研究結(jié)果表明:隨著鋼纖維體積摻量的增加,鋼管鋼纖維高強(qiáng)混凝土短柱的延性逐漸增大,承載力略有提高;隨著含鋼率的增加,鋼管鋼纖維高強(qiáng)混凝土短柱的承載力和延性均增大;隨著混凝土強(qiáng)度等級的增加,鋼管鋼纖維高強(qiáng)混凝土短柱的承載力增大,延性逐漸降低;摻入鋼纖維對鋼管高強(qiáng)混凝土短柱的破壞模式幾乎沒有影響。最后給出了鋼管鋼纖維高強(qiáng)混凝土短柱承載力計(jì)算式。