體育場看臺挑篷結構的風荷載特性及抗風設計研究

浙江省黃龍體育中心主體育場挑蓬風荷載及內場風環(huán)境模擬實驗研究——本文工作以浙江省黃龍體育中心主體育場為對象進行了風洞模擬實驗研究,為準確確定主體育場挑蓬結構的風荷載體形系數(shù)提供了依據(jù)。并結合內場風環(huán)境的測量掌握了外場風在主體育場結構方案中對場...

從風荷載對輕鋼結構房屋的破壞看抗風設計——介紹了美國mbma96和fm關于輕鋼結構房屋的風荷載設計方法和規(guī)定，對國內輕鋼房屋風載設計提出一些建議。　　

《結構程序pkpm應用實訓》開放性實驗資料 1 3.1.3風荷載 建筑物受到的風荷載作用大小，與建筑物所處的地理位置、建筑物的形狀和高度等多種 因素有關，具體計算按照《荷載規(guī)范》第7章執(zhí)行。 1、風荷載標準值計算 垂直于建筑物主體結構表面上的風荷載標準值wk，按照公式（3.1-2）計算： βz——高度z處的風振系數(shù)，主要是考慮風作用的不規(guī)則性，按照《荷載規(guī)范》7.4 要求取值。多層建筑，建筑物高度＜30m，風振系數(shù)近似?。?。 （1）風荷載體型系數(shù)μs 風荷載體型系數(shù)，不但與建筑物的平面外形、高寬比、風向與受風墻面所成的角度有關， 而且還與建筑物的立面處理、周圍建筑物的密集程度和高低等因素有關，一般按照《荷載規(guī) 表3.1.10建筑物體型系數(shù)取值表 μs建筑物體型示意 0.8圓形平面建筑 正多邊形或截角三角形平面建筑 n－多邊形的邊數(shù) 1.

大跨屋蓋結構風荷載特性的試驗研究——在大氣邊界層風洞中通過模擬大氣邊界層風場對廣州國際會展中心模型進行風壓分布風洞試驗．得到了平均風壓系數(shù)、極小風壓系數(shù)的等值線圖，同時分析了位于高湍流區(qū)域的大跨屋蓋的平均風壓和脈動風壓分布特性、相干特性以及相...

詳細介紹了濰坊交通職業(yè)技術學院體育場看臺挑篷的結構設計與施工方法,根據(jù)其跨度大、形狀不規(guī)則的特點采用大跨懸挑組合式膜結構體系,闡述了該種結構體系的布置情況和靜動力計算分析方法,并簡要介紹了制作和安裝方法,最后得出了設計此類結構的幾點結論,供設計人員參考。

風荷載作用下的層間位移角作為高層建筑結構控制參數(shù)對設計的經(jīng)濟性有著重要的影響,但不同國家及地區(qū)規(guī)范對層間位移角控制卻不盡相同。世界各地的高層建筑在各自的規(guī)范控制下正常發(fā)揮使用功能,說明各規(guī)范的層間位移角限值均在合理的范圍內。針對不同高度的框架結構、框-剪結構、剪力墻結構和框-筒結構在風荷載作用下的層間位移角,取相同結構尺寸、場地條件和風速,將中國大陸地區(qū)規(guī)范與歐洲、美國、澳新、日本、中國臺灣地區(qū)和中國香港地區(qū)等規(guī)范進行分析對比。對于框架結構,發(fā)現(xiàn)歐洲、美國、澳新和中國大陸地區(qū)規(guī)范要求較嚴格,日本、中國臺灣地區(qū)和中國香港地區(qū)規(guī)范要求較寬松；對于以剪力墻為主要抗側力構件的結構,中國大陸地區(qū)規(guī)范要求最嚴格。按中國大陸地區(qū)和中國香港地區(qū)規(guī)范分別對位于中國香港地區(qū)的建筑進行計算和設計,并對其結果進行分析對比,發(fā)現(xiàn)中國大陸地區(qū)規(guī)范要求更嚴格。根據(jù)分析結果,建議中國大陸地區(qū)不區(qū)分結構形式與高度,將風荷載作用下的結構層間位移角限值定為1/450。

對低層雙坡屋面和四坡屋面建筑進行了風洞試驗研究,考慮了屋面形式、屋面坡度、來流方向和挑檐長度等不同因素對屋面風壓分布的影響,分析了屋面平均和脈動風壓系數(shù)的分布特性。結果表明,0°風向角(來流垂直吹向屋脊)、屋面坡度為30°時,迎風屋面屋檐及屋脊附近形成較高負壓,迎風屋面風壓系數(shù)呈環(huán)狀分布;屋面坡度為15°時,迎風屋面風壓系數(shù)呈階梯狀分布。屋面體型系數(shù)受風向角、屋面坡度和屋面形式的影響較大:0°風向角、雙坡屋面模型中,15°屋面坡度迎風屋面體型系數(shù)為30°屋面坡度的2.76倍;四坡屋面模型中,15°屋面坡度迎風屋面體型系數(shù)為30°屋面坡度的2.28倍;背風屋面體型系數(shù)受屋面坡度的影響較小;0°和45°風向角下,對于15°和30°屋面坡度,當屋面坡度相同,屋面形式由雙坡改為四坡時,迎風屋面的體型系數(shù)絕對值有所增大,屋面更容易受力破壞,但對背風屋面的影響較小。

濰坊奧體中心看臺面層施工,工作量大,操作難度高,外觀質量要求高,工期緊。特別是看臺板防水,起砂,裂縫的控制更是建筑中的難題。該工程通過采取一系列的措施,使用部分新工藝新材料,最中達到預期的質量目標。

《建筑結構荷載規(guī)范》-風荷載計算

《建筑結構荷載規(guī)范》-風荷載計算

關于中澳颶風區(qū)風荷載設計異同的比較——從實際工程出發(fā)，應用澳洲風荷載規(guī)范，對處在颶風區(qū)礦山項目中開敞式工業(yè)廠房的風荷載進行分析和計算。同時，比較gb50009—2001{建筑結構荷載規(guī)范》和澳洲風荷載規(guī)范計算風荷載的異同。結果顯示，采用澳洲風荷栽規(guī)范計...

1 七、高層建筑（高聳結構）的順風向和橫風向振動 i.概述 順風向和橫風向 順風向---抖振機制 橫風向---機制復雜（高層建筑：紊流+尾流+氣動彈性） 研究方法 順風向： (1)平均風壓（整體型系數(shù)）----準定常風力----隨機振動方法計算--- 振動響應 (2)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構式高聳結構） (3)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (4)氣動彈性模型試驗----直接獲得振動響應 橫風向： (1)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構式高聳結構） (2)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (3)氣動彈性模型試驗----直接獲得和振動響應 ii、高層建筑風壓分布特性 2．1概述

精品文檔 精品文檔 七、高層建筑（高聳結構）的順風向和橫風向振動 i.概述 順風向和橫風向 順風向---抖振機制 橫風向---機制復雜（高層建筑：紊流+尾流+氣動彈性） 研究方法 順風向： (1)平均風壓（整體型系數(shù)）----準定常風力----隨機振動方法計算--- 振動響應 (2)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構式高聳結構） (3)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (4)氣動彈性模型試驗----直接獲得振動響應 橫風向： (1)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構式高聳結構） (2)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (3)氣動彈性模型試驗----直接獲得和振動響應 ii、高層建筑風壓分布特性

介紹了線性濾波法和諧波疊加法兩種脈動風時程的模擬方法。并利用madab語言，編制了諧波疊加法脈動風速時程數(shù)值模擬程序。通過對某211.5m高的框架剪力墻結構算例分析，結果表明：脈動風速的大小隨高度的增大而逐漸減小，結構下部風振作用的脈動特性強于上部：不同高度之間的脈動風速時程相關性隨著它們之間的距離越近相關性越好；不同工況下同一高度處脈動風速時程隨著基本風壓的提高而提高；davenport目標功率譜與文章模擬功率譜的在高頻區(qū)的高度吻合可為高層建筑結構風振響應分析提供精度保證。

弦支穹頂結構風荷載響應研究——弦支穹頂結構是由單層網(wǎng)殼和張拉整體復合而成的空間結構。將水平風荷載和豎向風荷載分別分為靜風荷載和脈動風載。討論了荷載作用下跨度為35.4m和70.8m兩個典型弦支穹項結構的內力和位移響應,并與相應的單層網(wǎng)殼進行了對比分析。...

采用數(shù)值模擬方法對一處于設計方案階段的球形高層建筑的表面風壓及周圍風流場進行了計算分析,獲得了該類建筑與典型鈍體高層建筑所不同的風壓分布特性及周圍風流場特性,例如球面背風區(qū)下側的對稱渦漩脫落現(xiàn)象,背風區(qū)中心線附近的局部正壓作用等。在對不同風向角下的風壓分布規(guī)律進行分析的基礎上,給出了建筑物在最不利風向角下的最不利截面上的風壓系數(shù)分布曲線,為該建筑方案抗風性能的鑒定及最終方案的確定提供了依據(jù)。

通過l形平面低矮房屋在同濟大學tj-2風洞進行的剛性模型測壓試驗,首先對其屋面的風壓時程概率分布進行了討論,試驗結果表明,屋面大部分區(qū)域的風壓時程偏度較大,概率分布與三參數(shù)gamma分布較為吻合,其極值的估算更適合用"sadek-simiu法",且相比而言,傳統(tǒng)的高斯方法偏于不安全.繼而對翼長、坡度及組合屋面形式對屋面風荷載特性的影響進行了研究,試驗結果顯示,翼長的增加,坡度的減小均會加劇屋面的平均負壓和最不利負壓;而屋面由兩雙坡組合變?yōu)殡p坡、四坡組合后,屋面的平均負壓和最不利負壓都有大幅度的減小,從而得出雙坡、四坡組合屋面的l形平面房屋比兩雙坡組合屋面更有利于抗風的結論.

以節(jié)能、生態(tài)為理念的雙幕墻圍護體系已逐步應用于高層辦公建筑中。由于雙幕墻之間存在通風廊道,因此對于雙幕墻建筑有三個受風表面,即外層幕墻的內表面和外表面以及內幕墻的外表面,這使得風載取值變得復雜,目前也無規(guī)范可依。本文通過對杭州市某雙幕墻辦公樓的風洞試驗研究,探討了雙幕墻建筑內、外層幕墻的風載取值問題;研究了門廳大跨挑篷風壓分布特征,當風從側面吹向挑篷時,挑篷上、下表面風載與普通屋蓋挑篷相同,而當風從正面吹向挑篷時,挑篷上表面出現(xiàn)正風壓,并對此現(xiàn)象進行了分析;文中針對該建筑物長寬比較大的特點,比較了大長寬比矩形建筑風載體型系數(shù)與規(guī)范給出的正方形建筑風載體型系數(shù):當風沿建筑物長向流動時,采用規(guī)范給出的正方形建筑風載體型系數(shù)是可行的,當風沿建筑物進深方向流動時,其兩側及背風面的負壓比正方形的大。

主要經(jīng)營膜結構的銷售、安裝、設計、維護 國星膜結構 官網(wǎng)：www.***.*** 鄭州膜結構體育場看臺施工和設計要求？ （一）觀眾看臺 體育館的看臺形式應盡可能為觀眾、貴賓和記者提供較高視覺質 量的座席。有關看臺座位的標準、連續(xù)座位數(shù)、主席臺、殘疾觀眾席、 評論員和記者席的要求，看臺出入口及視線設計應符合關于看臺的有 關規(guī)定。 根據(jù)建筑形式的不同及觀眾規(guī)模的不同，觀眾看臺有不同的平面 類型。 觀眾席的座位形式分有靠背的座椅以及有靠背和無靠背條凳（包 括直接坐在看臺上）兩大類。 主要經(jīng)營膜結構的銷售、安裝、設計、維護 國星膜結構 官網(wǎng)：www.***.*** （二）觀眾看臺的視點選擇 1、第一類場地的視點選擇 一類場地22×36米，即以籃球場地做為設計視線的范圍。其它 所有的體育比賽項目均在籃球場地中進行。體操比賽場地雖略大于籃 球場，但除自由體操在場

建筑結構學報　journalofbuildingstructures第31卷第6期2010年6月vol131no16june2010020 文章編號:100026869(2010)0620171208 山地風場中超高層建筑風荷載幅值特性試驗研究 李正良 1 ,孫　毅 1 ,黃漢杰 2 ,陳朝暉 1 ,魏奇科 1 (1.重慶大學土木工程學院,重慶400045;2.中國空氣動力研究與發(fā)展中心,四川綿陽621000) 摘要:針對山地風場中超高層建筑風荷載特點,在114m×114m風洞中進行了11個不同高寬比、厚寬比矩形截面和圓形截 面超高層建筑表面測壓風洞試驗,分析了阻力系數(shù)平均值、均方根值和升力、扭矩系數(shù)均方根值受來流風湍流度、建筑高寬 比、厚寬比和層相對高度等因素的影響。結果表明:矩形截面建筑各

針對山地風場中超高層建筑風荷載特點,在1.4m×1.4m風洞中進行了11個不同高寬比、厚寬比矩形截面和圓形截面超高層建筑表面測壓風洞試驗,分析了阻力系數(shù)平均值、均方根值和升力、扭矩系數(shù)均方根值受來流風湍流度、建筑高寬比、厚寬比和層相對高度等因素的影響。結果表明:矩形截面建筑各氣動力幅值特性明顯隨湍流度、建筑高寬比、厚寬比、層相對高度的改變而變化,而圓形截面建筑各氣動力幅值特性僅隨湍流度、層相對高度的改變而變化。根據(jù)風洞試驗結果,建立了正方形截面和圓形截面風荷載幅值特性的數(shù)學模型,通過比較說明與風洞試驗結果吻合較好,可為山地風場中的超高層建筑風致響應計算提供依據(jù)。

通過風洞試驗研究了具復雜截面的連體雙塔高層建筑的風荷載特性,并進行了單塔試驗比較.將風壓沿截面進行積分求出沿坐標軸方向的合力,然后反算為沿坐標軸方向的整體體型系數(shù).結果表明:風壓沿高度變化不大,整體體型系數(shù)沿高度遞減;單塔最大體型系數(shù)對應的風向角偏離坐標軸15°;就雙塔連線方向(x向)體型系數(shù)而言,上游塔略小于單塔情形,下游塔小于單塔的50%,垂直雙塔連線方向(y向)體型系數(shù)略小于單塔y向,連體部分的y向體型系數(shù)約為2.0,x向為零.分析認為:上游塔對下游塔的遮擋作用使下游塔整體體型系數(shù)減小,下游塔降低了上游塔尾流的速度和背面負壓,也使上游塔整體體型系數(shù)略為減小;但是由于尾流的復雜化,上下游塔局部風壓比單塔有所增大.綜合分析試驗結果,文中最后提出了類似工程的風荷載取值建議.