屋頂式空調器翅片管換熱器管路設計分析

水-空氣翅片管換熱器實驗研究與數值模擬——通過對翅片管式換熱器的設計和實驗研究，得出了該換熱器的性能曲線，此外還對換熱器內部流場和溫度場進行了三維數值模擬計算。從實驗和模擬結果分析可知，實驗所得傳熱因子較模擬結果有12％范圍內的減小，而阻力因子...

本文通過對r407c制冷劑房間空調器換熱器分別采用順流和逆流兩種布置方式的定性、定量分析和比較,指出,采用逆流布置方式能夠強化換熱器的換熱性能,而且,換熱器排數越多,采用逆流布置方式也就更容易接近真正的純逆流,換熱能力提高的幅度也就越大。

本文通過對r407c制冷劑房間空調器換熱器分別采用順流和逆流兩種布置方式的定性、定量分析和比較,指出,采用逆流布置方式能夠強化換熱器的換熱性能,而且,換熱器排數越多,采用逆流布置方式也就更容易接近真正的純逆流,換熱能力提高的幅度也就越大.

風冷翅片管換熱器傳熱特性研究——以銅鋁復合翅片管為研究對象，結合翅片管換熱器傳熱性能分析，給出其傳熱過程的物理模型。通過流固界面?zhèn)鳠狁詈?，利用計算流體力學(cfd)軟件進行模擬，對翅片管在不同風速、風溫下的翅片管換熱過程中溫度場的分布進行數值模擬...

利用evap-cond軟件對高溫冷庫中吊頂式空氣冷卻器的翅片換熱器進行了模擬計算，研究了不同支路數以及不同流路布置方式（順交叉u型、逆交ku型、順交叉s型）對換熱器換熱量、制冷劑壓降及過熱度的影響，分析表明：對于給定的空氣冷卻器換熱器參數，支路數為10的順交叉u型為最佳的組合，為空氣冷卻器的優(yōu)化提供了參考。

為了得到u型翅片管換熱器傳熱單元數計算式,以u型翅片管換熱器為研究對象,通過建立翅片管換熱模型,推導出了逆流和順流2種流體流動趨勢的傳熱單元數計算式(ntu計算式).分別采用推導出的傳熱單元數計算式(ε-ntu法)和前人推導出的平均溫差關系式(lmtd法)計算u型翅片管傳熱系數,并進行對比分析.結果表明,當進水溫度為45～60℃,熱水流量為30～110kg/h時,由ε-ntu法和lmtd法計算出來的翅片管傳熱系數相差很小.所推導出來的u型翅片管換熱器傳熱單元數計算式是合理的.

在外形尺寸不變的前提下,就某窗式空調器的冷凝器發(fā)卡管的布置方式對系統(tǒng)性能的影響進行研究,通過調整過熱氣體管路、氣液兩相管路和過冷管路的數目,增強冷凝器的換熱能力,降低冷凝壓力,實現空調性能的優(yōu)化。根據試驗測得的冷凝器換熱管溫度,分析造成3種管路布置方式測點溫度變化的原因。

在外形尺寸不變的前提下,就某窗式空調器的冷凝器發(fā)卡管的布置方式對系統(tǒng)性能的影響進行研究,通過調整過熱氣體管路、氣液兩相管路和過冷管路的數目,增強冷凝器的換熱能力,降低冷凝壓力,實現空調性能的優(yōu)化。根據試驗測得的冷凝器換熱管溫度,分析造成3種管路布置方式測點溫度變化的原因。

為了提高換熱效率,換熱器的結構從多方面進行了強化傳熱設計。介紹了如今應用范圍比較廣泛的幾個設計理念,并對其進行分析總結。

內展翅片管及其換熱器的應用——介紹了內展翅片管及其換熱器的原理、結構、特點及其實驗、應用情況,對內展翅片管換熱器與普通光管及傳統(tǒng)的外翅片管進行了比較,提出了針對特殊的氣———液熱交換場合使用內展翅片換熱器的合理性。

帶毛細管調節(jié)制冷劑流量的翅片管換熱器仿真——通過開發(fā)已知入口參數計算壅塞特性的毛細管模型，并將其應用到帶毛細管的多支路換熱器仿真模型中，引入相應的換熱器各支路的制冷劑流量分配輔助方程，給出一種適合帶毛細管調節(jié)制冷劑流量分配的換熱器的仿真模型和...

本文通過風洞實驗,比較了kl型和l型鋼管滾花翅片管的傳熱性能,實驗結果表明,kl型明顯優(yōu)于l型

熱泵型屋頂式空調機組參數 1.熱泵型屋頂式空調機組(k-1、k-2)應按本圖相關要求訂貨，壁板厚 50mm。 2.機組配套提供型鋼底座，并設置減振墊。 3.機組露天放置，須考慮相關防護措施。 4.風機應采用低噪音型，且做減振處理。機組主要參數如下： l=40000m/h，機外余壓1000pa。制冷量：287kw； 制熱量：292kw；耗電量：132kw； 冷凝再熱量：150kw。 5.機組內帶檢修門的功能段設低壓防潮燈及控制開關。 6.機組自帶冷凝水排水管(設存水彎)。 7.機組自帶控制柜?？刂埔笕缦拢?（1）機組自帶遠程啟停及運行控制面板，引至控制室，應能顯示室 內溫濕度及送風狀態(tài)的溫濕度。 （2）機組進、出風口帶手動對開式多葉調節(jié)風閥。 （3）k-1,k-2的控制要求： k-1空調機組新風管設有新風電動風閥2個k1-x1和k1-x

隨著能效要求的提高,空調器使用的兩器越來越大,流路設計越來越復雜。高效、快速、省時省力的完成流路設計,同時最大限度的發(fā)揮換熱器的效率是我們研究的重點,由此換熱器的仿真軟件應運而生。本文介紹了greatlab仿真軟件的控制方程及設計所做的假設,并通過實際的案例分析對仿真軟件在實際應用的意義及可行性進行了說明。

通過三維層流數值模擬,與平片計算結果對比,設計了適用于低流速和re數(迎面風速1-3m／s,對應re數901-2702)下的空調蒸發(fā)器用管翅式換熱器的開縫翅片形式。研究表明:在上述迎面風速和re數范圍內,開縫翅片性能曲線和平片性能曲線不可避免地有一個交叉點,對應re數稱為轉折re數,在交叉點前的速度和re數范圍內,平片換熱器的綜合性能優(yōu)于開縫翅片,而在高于轉折re數后,隨著迎面風速的增大,開縫翅片的綜合換熱性能將越來越優(yōu)于平片;依據“前疏后密”原則適當減少開縫翅片換熱器開縫的條數,可以有效降低轉折re數,并顯著改善低流速和re數下換熱器的綜合性能。另外,再次驗證了場協(xié)同理論-溫度場和速度場的協(xié)同性與換熱器換熱量間的必然聯系。

冷熱流體哪一個走管程哪一個走殼程，需要考慮的因素很多，難以有統(tǒng) 一的定則，但總的要求是首先有利于傳熱和防腐，其次是要減少流體流 動阻力和結垢，便于清洗等。一般可參考如下原則并結合具體工藝確 定。 1)飽和蒸汽宜走殼程，因飽和蒸汽比較清潔，表面?zhèn)鳠嵯禂蹬c流速無 關，而且冷凝液容易排出。 2)流量小而粘度大的流體一般以殼程為宜，因在殼程re>100即可達到湍 流。但這不是絕對的，如流動阻力損失允許，將這類流體通入管內并采 用多管程結構，亦可得到較高的表面?zhèn)鳠嵯禂怠?3)若兩流體溫差較大，對于剛性結構的換熱器，宜將表面?zhèn)鳠嵯禂荡蟮?流體通入殼程，以減小熱應力。 4)需要被冷卻物料一般選殼程，便于散熱。 以上各點常常不可能同時滿足，應抓住主要方面，例如首先從流體的壓 力、防腐蝕及清洗等要求來考慮，然后再從對阻力降低或其他要求予以 校核選定。 一般可參考如下原則并結合具體工藝確定。 1、腐

在列管式換熱器的使用過程中,常因個別管子有缺陷而出現雙向介質相互泄漏的現象。對于標準冷換設備,可利用標準工裝進行試壓查漏。而非標準的冷換設備,則需專門制作一套試壓工裝,以便準確查出管子的漏點。然而,專門制作的工裝造價高,使用效率低,一套工裝要花上萬元,也許只用一

屋頂式空調機組

根據某空調換熱器翅片制件的形狀尺寸,從提高散熱效率和降低制造成本等方面考慮,對翅片的片型進行了選擇并確定了其結構尺寸;通過對空調換熱器翅片制件的沖壓工藝性及沖壓工藝方案的分析,確定了包括6次拉伸、沖孔、二次翻邊、切邊、分條和切斷及空工位在內的21工位級進沖壓的工藝方案;對制件排樣圖進行了設計,并最終設計出了一副合理的空調換熱器翅片用多工位級進模。

管殼式換熱器設計分析,目的一是提高傳熱效率的分析,二是降低設備加工制造成本的設計分析。優(yōu)化設計是使能量最大限度被利用,最終獲得最大的經濟效益。本文從兩個方面簡要介紹了管殼式換熱器的設計。

U形管換熱器管板隔板槽面積計算

對試驗使用條縫翅片換熱器及r410a工質的空氣源熱泵空調器的除霜特性進行了試驗研究,測量了除霜過程中熱泵樣機的制熱量、輸入功率、室外換熱器進出口溫度及壓力等參數的動態(tài)變化,分析了不同工況下熱泵樣機的除霜損失。試驗結果表明:隨著室外環(huán)境溫度和相對濕度的降低,熱泵機組在除霜過程中消耗的能量及從空調房間中吸收的熱量增大,尤其在環(huán)境溫度低于0℃時,除霜過程中的損失增大更快。由于隨著環(huán)境相對濕度的增大霜層增長速度加快,除霜過程中的損失占結霜/除霜循環(huán)總耗能及總制熱量的比例增加,因此熱泵機組結霜/除霜循環(huán)的平均制熱量及cop迅速減小。與使用平翅片換熱器的熱泵機組除霜性能的比較表明,隨環(huán)境相對濕度的增加,條縫片換熱器熱泵機組的結霜/除霜循環(huán)平均性能衰減速度要快的多。