新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力計算全文

（8-8）f=0.22γct0β1β2v 1/2 （8-9）f=γch f：新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/㎡） γc：新澆混凝土的重力密度（kn/m3） t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時，可采用t=200（t+15）計算 t：混凝土的溫度（°） h：混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆筑混凝土頂面時的高度（m） β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取0.85；50~90mm時，取1.0；110~150mm時， 混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖8-1所示，有效壓頭高度h（m）按下式計算： （8-10）h=f/γc3.58m 89.60 25kn/m3； 10℃ 4m 2m/h β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0

一側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此 時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值 的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實(shí)踐，可按下列 二式計算，并取其最小值（原因見后面說明）： 2/1 21022.0vtfc hfc 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m3 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實(shí)測確定。 當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時，可采用t=200/(t+15)計算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的 總高度（

word格式 專業(yè)資料整理 一側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此 時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值 的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實(shí)踐，可按下列 二式計算，并取其最小值（原因見后面說明）： 1/2 f0.22ctv 012 fch 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m 2 ） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m 3 ）取25kn/m 3 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實(shí)測確定。 當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時，可采用t=200/(t+15)計算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新

附頁： 外墻單面支模模板計算書 1、由于采用大鋼模板，現(xiàn)只對其的支撐體系進(jìn)行驗(yàn)算。單面模板高3m，以單排 支撐點(diǎn)為驗(yàn)算單位，計算寬度為1m。 2、新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力計算： 計算參數(shù)：γc=24kn/m3（混凝土的重力密度） to=5小時（新澆混凝土的初凝時間要求攪拌站保證） β1=1.2（外加劑影響系數(shù)） β2=1.15（坍落度影響系數(shù)） v=1m/小時（混凝土澆筑速度，3m高的墻要求在>3小時澆完） h=3m（混凝土側(cè)壓力計算位置處到新澆頂面的總高度） 由公式f=0.22γctoβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43kn/m2 由公式f=γch =24×3 =72kn/m2 按取最小值，故最大側(cè)壓力為36.43kn/m2 3、荷載設(shè)計值f6及有效壓頭高度h f6=γcf =1.2×36.43 =43.72

第1頁共8頁 計算說明書 1..砼側(cè)壓力計算及分布 砼表觀密度 3 c/24mkn砼澆筑溫度c10t 砼澆筑速度0.6m/hv外加劑修正系數(shù)11 塌落度修正系數(shù)12新澆混凝土荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.2 22 1 210c/kn189.7322.20fmvt 2 c/71fmknh 取32..7189kn/m2 2 m/284.392.1pmknf m p c m636.1hm908.4h3 最大側(cè)壓力為39.2841.5kn/m=58.896kn/m 工作平臺荷載：（以允許荷載計算） 上下工作平臺允許荷載mkn/1025.1.5n/m1.8975 主工作平臺允許荷載kn/m05.22.8n/m9.51150 第2頁共8頁 計算模型及荷載分布圖 第3頁共8頁 2.計算模型見上圖 3.計算程序見求解器 123 4

1.1.1新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力計算 在進(jìn)行側(cè)模板及支承結(jié)構(gòu)的力學(xué)計算和構(gòu)造設(shè)計時，常需計算新澆混凝土對 模板側(cè)面的壓力?；炷磷饔糜谀０宓膲毫?，一般隨混凝土的澆筑高度而增加， 當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界值時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即為新澆混凝 土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。 采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土澆筑速度在6.0m/小時以下時，新澆混凝土作用 于模板的最大側(cè)壓力，可按以下二式計算，并取二式中的較小值。 pm=4+1500kskwv1/3/（t+30）（3-1） pm=25h（3-2） 式中：pm——新澆混凝土的最大側(cè)壓力（kn/m2）； t——混凝土的入模溫度（oc）； h——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）； ks——混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當(dāng)坍落度為50～90mm時取1.0， 為110～1

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是否摻緩凝劑（填“是”或“否”）是 t（混凝土入模溫度）24.4 混凝土塌落度（mm）150 h模板垂直高度（m）10 γc(混凝土重力密度)取值24～25kn/m 325 澆筑速度（m/h）6 t0（新澆混凝土初凝時間）5.076 β1（外加劑修正系數(shù)）1.2 β2（塌落度修正系數(shù)）1.15 f1=0.22γct0β1β2v 1/294.374 f2=γch250.000 h有效壓頭高度3.775 h-h6.225 2、塌落度40～50及>150時不適宜用此表計算。 備注 混凝土側(cè)壓力計算 中間數(shù)據(jù) 原始數(shù)據(jù) （需填寫） 側(cè)壓力 1、此表根據(jù)《建筑施工手冊》第四版編制。 繪圖用數(shù)據(jù) 94.374 050100 高 度 （ m ） 混凝土側(cè)壓力（kn） 側(cè)壓力示意圖（f1<f2） 模板頂?shù)膫?cè)壓力 有效壓頭高度處的 側(cè)壓力 模板底的側(cè)

混凝土側(cè)壓力計算圖表

混凝土澆筑側(cè)壓力計算工具 擬澆筑混凝土構(gòu)件高度h（m）1.2 t（℃）20 v（m/h）2 γ（kn/m3）24 摻外加劑1.2 坍落度110-150mm1.15 h（m）1.91 h（m）1.2 （kn/m2）28.8 不摻外加劑 摻外加劑 坍落度<30mm 坍落度50-90mm 坍落度110-150mm 塌落度影響修正系數(shù) 計算壓頭高度 混凝土計算側(cè)壓力 實(shí)際壓頭高度 混凝土入模初始溫度 混凝土澆筑速度 混凝土容重 外加劑影響修正系數(shù)

1.側(cè)壓力計算 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力(kn/m2) γc------混凝土的重力密度(kn/m3).普通混凝土取24 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時，可采 用t0=200/(t+15)計算；假設(shè)混凝土入模溫度為25 0c，即t=25t0=5 v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取3 h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6 β1------混凝土外加劑影響修正系數(shù)，其不摻加任何外加劑時取1 β2------混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取 時取1；110—150mm時取 f=γch=

在jgj162-2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》的第4.1.1條，給出了新澆混凝土對模板的 側(cè)壓力計算公式： 混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中教小值）： f=0.22γctoβ1β2v∧? f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m； γc——混凝土的重力密度，kn/m; to——新澆混凝土的初凝時間（h）可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時，可采用to=200/(t+15) 計算（t為混凝土的溫度℃）； v——混凝土的澆筑速度，m/h； h——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，m； β1——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2； β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，

先把根據(jù)規(guī)范要求計算混凝土對模板的側(cè)壓力計算出來,用側(cè)壓力(面荷載)乘上 單塊模板面積,就得到集中力,再用集中力來選用拉桿,并計算其截面與間距.注 意拉桿截面為去處螺紋的凈截面,一般考拉桿為d12\d16為標(biāo)準(zhǔn)拉桿,市場上有 相應(yīng)的螺帽,d14為非標(biāo)準(zhǔn)拉桿,建議盡量少用;止水片規(guī)格為d&gt;40厘米,厚度 &gt;3毫米;計算書可參考以下:池壁模板支撐計算 ①新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值： f=0.22rct0β1β2v1/2 f=rch 側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取上面兩個公式計算所得的較小值 rc=24kn/m3 t0=200/（t+15）=200/（15+15）=6.67 β1=1.2（外加劑修正系數(shù)） β2=1.0（現(xiàn)場坍落度在10-12cm） v=1.5m/h h=5.9m 則f=0.22rct0β1β2v1/2 =0.22

以地球物理學(xué)基本理論為指導(dǎo),根據(jù)地球重力場的特點(diǎn),探討了基坑工程坑壁側(cè)壓力的來源,提出了基坑工程坑壁側(cè)壓力計算的一種新方法,基坑工程坑壁側(cè)壓力的計算公式為p=m(θ2-θ1)。

大體積混凝土澆筑的模板側(cè)壓力

混凝土結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（gb5204—2002）分析與應(yīng)用。

輸入的參數(shù)： 擋料重度γ=17.20kn/m3 擋料內(nèi)摩擦角φ＝30.00度 墻頂?shù)孛婊詈奢dq=30.00kn/m2 墻頂至垂直墻身底的高度h=4000mm 底板尺寸b1=0mm 底板尺寸b2=250mm 底板尺寸b3=0mm 墻頂尺寸b4=250mm 底板尺寸h1=0mm 底板尺寸h2=0mm 地基承載力特征值（修正后）r=68.60kn/m2 土對擋墻基底摩擦系數(shù)μ=0.30 計算過程： 1.確定側(cè)壓力: 土體產(chǎn)生側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值e1=1/2*γ*h^2*tan(45-φ/2)^245.87kn/m 上部活荷載產(chǎn)生側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值e2=q*h*tan(45-φ/2)^240.00kn/m 側(cè)壓力e=e1+e285.87kn/m 2.垂直墻身計算: 垂直墻身每延米彎矩m=1.2*e1*h/3+1.4*e2*

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實(shí)測確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗(yàn)資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進(jìn)行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

擋土墻土壓力公式在大型筒倉側(cè)壓力計算中的應(yīng)用分析

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實(shí)測確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗(yàn)資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進(jìn)行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

在jgj162-2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》的第4.1.1條，給出了新澆混凝 土對模板的側(cè)壓力計算公式： 混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中教小值）： f=0.22γctoβ1β2v∧? f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m； γc——混凝土的重力密度，kn/m; to——新澆混凝土的初凝時間（h）可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時，可采用 to=200/(t+15)計算（t為混凝土的溫度℃）； v——混凝土地的澆筑速度，m/h； h——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，m； β1——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時 取1.2； β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取0.85；50～ 90mm時，取1.0；110～150mm時，取1.15。 混凝

混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中教小值） 梁模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍 骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側(cè)模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側(cè)模 板拉結(jié)，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點(diǎn)。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強(qiáng)度[f]=15n/mm2。 內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。 外楞采用圓鋼管48×3.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm。 穿梁螺栓水平距離600mm，穿梁螺栓豎向距離300mm，直徑12mm。 f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間