遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的焊接接頭力學(xué)性能預(yù)測(cè)系統(tǒng)

應(yīng)用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型對(duì)Q345鋼焊接接頭力學(xué)性能預(yù)測(cè)的實(shí)驗(yàn)研究

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應(yīng)用4種不同的焊條進(jìn)行滲鋁鋼焊接工藝試驗(yàn),并對(duì)焊接試件進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)。通過(guò)大量的試驗(yàn)研究,得到4種焊條的焊接試件力學(xué)性能數(shù)據(jù),總結(jié)出滲鋁鋼手工電弧焊的焊接工藝方法,為滲鋁鋼的焊接加工提供具體的參考數(shù)據(jù)。

姓名 編號(hào) 焊工證書(shū) 編號(hào) 1000 實(shí)測(cè)直徑焊接長(zhǎng) 度 抗拉強(qiáng) 度 斷裂位置 （mm）（mm）mpa/ // 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 36 檢 驗(yàn) 單 位 (章) 備 注 14 25 /彎曲角度 (°) 試件編號(hào)/試件編號(hào)彎曲結(jié)論 檢驗(yàn)項(xiàng)目及結(jié)果 拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn) 標(biāo)準(zhǔn)要求斷裂特征彎芯直徑 (mm) 焊工姓名代表批量個(gè)接頭 檢驗(yàn)依據(jù)jgj18-2012gb228.1-2010gb1499.2-2007 鋼筋批號(hào)—樣品來(lái)源 焊接方法檢驗(yàn)性質(zhì) 生產(chǎn)廠家—委托人 鋼筋牌號(hào)見(jiàn)證 人公稱(chēng)直徑 (mm) 使用部位—檢驗(yàn)日期 見(jiàn)證單位—報(bào)告日期 工程名稱(chēng)— 委托單位—委托日期 鋼筋焊接接頭力學(xué)及工藝性能檢驗(yàn)報(bào)告 委托編號(hào)檢驗(yàn)編號(hào) 1審核人:批準(zhǔn)人:檢驗(yàn)人: 曲結(jié)論 個(gè)接頭

采用mag焊接方法制備了不同厚度q345鋼平板對(duì)接焊件,分別對(duì)其進(jìn)行拉伸、沖擊、彎曲力學(xué)性能測(cè)試,并對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行顯微組織觀察,最后采用盲孔法測(cè)量焊接試樣的殘余應(yīng)力。測(cè)試結(jié)果表明:12mm/12mm焊接試樣的綜合力學(xué)性能明顯優(yōu)于10mm/12mm與10mm/10mm焊接試樣。在焊縫中心處10mm/12mm焊件縱向殘余應(yīng)力σx和橫向殘余應(yīng)力σy均大于12mm/12mm焊件與10mm/10mm焊件殘余應(yīng)力。

焊接接頭熱影響區(qū)軟化是細(xì)晶粒鋼焊接時(shí)普遍存在的問(wèn)題.用有限元分析方法,從屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度兩個(gè)方面對(duì)熱影響區(qū)軟化的焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行分析.分析結(jié)果表明,與接頭的屈服強(qiáng)度相比,熱影響區(qū)軟化對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度有較大的影響;軟化的熱影響區(qū)的屈服應(yīng)力和寬度較焊縫對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度有較大的影響,而且存在臨界值,超過(guò)它們時(shí),使接頭的抗拉強(qiáng)度明顯降低;增加焊縫的屈服應(yīng)力可以改變臨界點(diǎn),提高熱影響區(qū)軟化焊接接頭的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度.而且發(fā)現(xiàn),試樣的長(zhǎng)度對(duì)測(cè)定熱影響區(qū)軟化的焊接接頭的抗拉強(qiáng)度沒(méi)有影響,而對(duì)其屈服強(qiáng)度的確定有一定影響.

采用微拉伸試驗(yàn)研究了crmov鋼焊接接頭焊縫金屬的局部力學(xué)性能,并對(duì)焊縫金屬進(jìn)行了微觀組織觀察和顯微硬度測(cè)試。結(jié)果表明,焊縫金屬呈現(xiàn)不均勻的微觀組織分布;焊縫金屬環(huán)向試樣的拉伸強(qiáng)度要大于徑向和軸向試樣的拉伸強(qiáng)度,而焊縫中心所取試樣的拉伸強(qiáng)度要小于焊道上所取試樣的拉伸強(qiáng)度。結(jié)合金相分析得到,焊接接頭焊縫金屬最薄弱的部位在焊縫中心等軸晶區(qū)。

為提高焊接接頭的力學(xué)性能,利用波長(zhǎng)為532nm,脈寬為10ns,能量為6.25j,光斑尺寸為3mm的yag激光器對(duì)焊接接頭進(jìn)行了激光沖擊強(qiáng)化處理。結(jié)果表明:激光沖擊強(qiáng)化使接頭拉伸強(qiáng)度由815mpa提高到867mpa,焊縫硬度提高51.4%,熱影響區(qū)硬度提高28.2%,焊接后殘余應(yīng)力由134mpa轉(zhuǎn)變?yōu)?237mpa。利用光學(xué)顯微鏡對(duì)焊縫進(jìn)行了觀察和分析,并對(duì)力學(xué)性能提高的機(jī)制進(jìn)行了討論。

許多工程結(jié)構(gòu)當(dāng)中,經(jīng)常出現(xiàn)大量異種材料的焊接情形,材料的力學(xué)性能對(duì)結(jié)構(gòu)有重要影響。應(yīng)用不同的焊接工藝對(duì)紫銅(t2)和奧氏體不銹鋼(1cr18ni9ti)進(jìn)行焊接,并對(duì)焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明,采用過(guò)渡層方法接頭的力學(xué)性能較好,而采用t107焊條,其接頭的塑性、韌性比采用過(guò)渡層時(shí)低。

對(duì)bfe10-1-1鐵白銅管采用鎢極氬弧焊打底+手工電弧焊蓋面的焊接工藝,可獲得性能良好的焊接接頭;焊縫區(qū)的組織為樹(shù)枝狀偏析α固溶體,具有較強(qiáng)的抗腐蝕性;接頭的各項(xiàng)力學(xué)性能完全滿足要求。

Q420qE高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的焊接接頭力學(xué)性能標(biāo)準(zhǔn)

應(yīng)用有限元分析方法,針對(duì)平板對(duì)接接頭橫向拉伸試驗(yàn)和實(shí)際工作狀態(tài)下打底焊道為等強(qiáng)匹配、填充焊道為超強(qiáng)匹配時(shí)焊接接頭在外載荷作用下的應(yīng)力分布進(jìn)行計(jì)算分析。分析結(jié)果表明:焊接接頭內(nèi)部強(qiáng)度的不均勻性引起材料變形能力的差異是接頭應(yīng)力分布不均勻性的主要原因,打底焊道應(yīng)力低于其屈服強(qiáng)度,填充焊道是焊縫金屬的主要承載部分;焊接熱影響區(qū)對(duì)降低打底焊道和填充焊道強(qiáng)度不同引起的應(yīng)力集中起重要作用;實(shí)際工況下的接頭應(yīng)力分布較試驗(yàn)接頭應(yīng)力分布更加均勻,承載能力高于試驗(yàn)狀態(tài)的承載能力,在試驗(yàn)狀態(tài)和實(shí)際工況下,接頭的抗拉強(qiáng)度分別是母材抗拉強(qiáng)度的97.4%和99.4%。

1/5 委托單位：j化表-12 工程名稱(chēng)：焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)報(bào)告理化室公章： 委托單編號(hào)：試驗(yàn)日期：年月日 材料名稱(chēng)及規(guī)格：試件編號(hào)：焊接型式：室溫：℃報(bào)告日期：年月日 拉 力 抗拉強(qiáng)度(mpa)斷口位置及情況標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定結(jié)果 彎 曲 類(lèi)型彎曲角度彎軸直徑(mm)彎曲面情況標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定結(jié)果 沖 擊 試樣尺寸位置 沖擊吸 收功 (j) 試樣折 斷情況 位置 沖擊吸 收功 (j) 試樣折 斷情況 位置 沖擊吸 收功 (j) 試樣折 斷情況 標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定結(jié)果 硬 度 位置硬度值平均值位置硬度值平均值位置硬度值平均值標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定

五層柱hrb335 三層柱hrb335 四層柱hrb335 三層柱hrb335 三層柱hrb335 二層柱hrb335 三層柱hrb335 二層柱hrb335 二層柱hrb335 一層柱hrb335 一層柱hrb335 地下室柱hrb335 一層柱hrb335 地下室柱hrb335 地下室柱hrb335 鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢測(cè)報(bào)告 工程名稱(chēng)： 工程部位品種型號(hào)報(bào)告編號(hào) 告 收樣日期

鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告 序號(hào)牌號(hào)規(guī)格拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn)代表數(shù)量試驗(yàn)編號(hào)報(bào)告日期備注 1hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296720081025 2hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296820081025 3hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296920081025 4hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080335920081125 5hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336020081125 6hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336120081125 7hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336220081125 8hrb335φ16合格合格200個(gè)

t91鋼管多采用tig焊,焊接接頭高溫力學(xué)性能對(duì)t91鋼的應(yīng)用起至關(guān)重要的作用。采用不同的高溫試驗(yàn)工藝對(duì)t91鋼管的tig焊接頭進(jìn)行處理,分析tig焊接頭在力學(xué)性能和顯微組織上的差異。試驗(yàn)結(jié)果表明:高溫試驗(yàn)前后,t91鋼管tig焊接接頭的力學(xué)性能變化不大,馬氏體組織增大,晶間析出了碳化物。碳化物在t91鋼管tig焊接接頭保持高溫力學(xué)性能穩(wěn)定性中起決定性作用。

儲(chǔ)罐用07MnNiVR鋼焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)

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1 第1章焊接接頭靜載力學(xué)行為 本章學(xué)習(xí)要點(diǎn) 知識(shí)要點(diǎn)掌握程度相關(guān)內(nèi)容 焊接接頭基本概念 熟悉焊接接頭的組成、特點(diǎn)，掌握 焊縫形式和焊接接頭形式，了解焊縫和 焊接接頭的表達(dá)方法。 焊接接頭的作用、組成、特點(diǎn)； 對(duì)接焊縫，角焊縫；對(duì)接接頭、搭 接接頭、t形接頭、角接接頭；焊 縫符號(hào)。 焊接接頭不均勻性 了解焊接接頭的不均勻性，熟悉焊 接接頭的力學(xué)行為。 焊縫金屬、熱影響區(qū)和焊接接 頭的力學(xué)性能；低強(qiáng)組配焊接接頭 的力學(xué)行為。 工作應(yīng)力分布 和工作性能 掌握和熟練繪制四種熔化焊焊接 接頭的工作應(yīng)力分布，了解應(yīng)力集中對(duì) 工作性能的影響規(guī)律。 應(yīng)力集中；工作焊縫、聯(lián)系焊 縫；工作應(yīng)力分布；應(yīng)力集中與工 作性能的關(guān)系。 靜載強(qiáng)度計(jì)算方法 掌握各種焊接接頭靜載強(qiáng)度的計(jì) 算方法，焊縫許用應(yīng)力的確定方法，能 夠靈活應(yīng)用這些方法計(jì)算和校核實(shí)際 焊接接頭的靜載強(qiáng)度。 靜載強(qiáng)

母材廠家 鋼筋牌號(hào) 表面形狀 公稱(chēng)直徑 12 焊縫長(zhǎng)度 （mm）mm 強(qiáng)mpa 斷裂處距焊 縫 （mm） mm 斷裂 特征 — 彎曲角度°90 彎心直徑mm4d 表面描述—無(wú)裂紋 彎曲結(jié)果—合格 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 備 注 檢 驗(yàn) 單 位 技術(shù)負(fù)責(zé)：校核：試驗(yàn)： 序號(hào) 1 2 拉伸 試驗(yàn) 彎曲 試驗(yàn) 計(jì)量單位標(biāo)準(zhǔn)值檢驗(yàn)項(xiàng)目 所檢項(xiàng)目符合jgj18-2003標(biāo)準(zhǔn)要求 (蓋章) 檢驗(yàn)結(jié)果 3 焊接方法月牙肋 檢驗(yàn)依據(jù)jgj/t27-2001jgj18-2003mm 母 材 情 況 代表批量 檢驗(yàn)性質(zhì)hrb335 使用部位檢驗(yàn)環(huán)境溫度 樣品來(lái)源檢驗(yàn)設(shè)備 試驗(yàn)單位檢驗(yàn)日期 施工單位報(bào)告日期 洪屏中心試驗(yàn)室 鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告 檢驗(yàn)編號(hào)： 工程名稱(chēng)取樣日期

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遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)路基沉降——利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)能夠處理大量信息能力的優(yōu)勢(shì)和遺傳算法具有全局優(yōu)化搜索的特點(diǎn)結(jié)合起來(lái)，形成基于遺傳算法的人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，稱(chēng)之為遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)。這樣的人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)避免了在學(xué)習(xí)過(guò)程中陷入局部最優(yōu)解。把它用于巖土工程領(lǐng)域，通過(guò)...