揚(yáng)礦球鉸接頭的螺紋滑脫及脂密封性能分析
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4.4
借鑒國內(nèi)外深海采礦揚(yáng)礦管接頭,結(jié)合其作業(yè)環(huán)境設(shè)計(jì)了一種球鉸接頭,使揚(yáng)礦系統(tǒng)不受彎矩和扭矩,相當(dāng)于柔性管。采用能量損失法分析了螺紋脂密封性能,并用有限元法分析了螺紋的滑脫失效。分析結(jié)果表明,在中試系統(tǒng)礦漿流速下,深海采礦揚(yáng)礦系統(tǒng)球鉸接頭部分螺紋機(jī)加工產(chǎn)生的自然通道螺紋脂有良好的密封性能。減小揚(yáng)礦管系統(tǒng)承受的拉力,增大螺紋間的摩擦和螺紋間嚙合齒數(shù),可減小揚(yáng)礦管接頭滑脫的可能性,從而提高系統(tǒng)作業(yè)的可行性和安全性。
某井圓螺紋套管接頭滑脫事故分析
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針對套管接頭滑脫事故,采用理論與試驗(yàn)相結(jié)合的方法,對脫扣接箍進(jìn)行宏觀分析、尺寸檢測、螺紋參數(shù)測量;對脫扣接箍和同批次管體分別進(jìn)行材質(zhì)理化性能檢驗(yàn);對同批次2組套管試樣進(jìn)行實(shí)物試驗(yàn);對套管柱抗拉強(qiáng)度進(jìn)行校核;對套管接頭進(jìn)行拉伸條件下的有限元分析;并對脫扣接箍工廠端端面的承載能力作了詳細(xì)計(jì)算和分析。結(jié)果表明:接箍承載面寬度過小和油田現(xiàn)場瞬時(shí)提拉載荷過大是套管接頭發(fā)生滑脫失效的重要原因;吊卡裝配未對中導(dǎo)致接箍承載面受力不平衡而增大了螺紋接頭滑脫的傾向。提出了具有針對性的解決措施。
隔水管伸縮接頭密封性能分析
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介紹深水鉆井隔水管伸縮接頭的密封結(jié)構(gòu)及其密封機(jī)制,確定伸縮接頭密封圈密封失效模式和失效判據(jù);以隔水管伸縮接頭密封環(huán)為研究對象,利用abaqus軟件建立其有限元分析模型,分析密封環(huán)在不同驅(qū)動(dòng)壓力和不同摩擦率下的密封性能。結(jié)果表明,驅(qū)動(dòng)壓力、摩擦因數(shù)均對伸縮接頭密封圈最大接觸應(yīng)力有一定的影響,正常使用范圍內(nèi),能夠保證其正常密封性能;驅(qū)動(dòng)壓力一定,剪切應(yīng)力隨著摩擦因數(shù)的增加先緩慢減小后顯著增大。
溫差變化工況下接管螺紋接頭密封形式的改造
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4.7
分析了溫差變化工況下設(shè)備內(nèi)部接管密封失效的原因,通過將傳統(tǒng)平面密封形式改為函式的o形圈密封,將螺紋接頭接管改為內(nèi)外雙套管等方式及將原普通螺紋接頭改為o形圈函式密封和迷宮密封結(jié)合的特殊結(jié)構(gòu),解決了在溫差變化工況下接頭松動(dòng)導(dǎo)致平面密封壓力不足而產(chǎn)生泄漏的問題。
O形橡膠密封圈靜密封應(yīng)力分析及密封性能研究
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4.4
O形橡膠密封圈靜密封應(yīng)力分析及密封性能研究
提高鐵路貨車法蘭接頭密封性能的檢修工藝措施
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4.7
介紹了提高鐵路貨車法蘭接頭密封性能的檢修控制要素及工藝保證措施。
API圓螺紋套管外螺紋接頭緊密距測量及判定
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4.4
API圓螺紋套管外螺紋接頭緊密距測量及判定
API圓螺紋套管外螺紋接頭緊密距測量及判定
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針對apispec5b標(biāo)準(zhǔn)圓螺紋套管量規(guī)只是參照短圓螺紋的尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)和加工,需要用一種規(guī)格的量規(guī)測量外徑相同,但螺紋幾何尺寸不同的多種規(guī)格的長、短圓螺紋套管,增加了判定緊密距測量結(jié)果難度的問題,提出了凹入量的概念,澄清了凸出量、凹入量及緊密距三者之間的關(guān)系。指出apispec5b標(biāo)準(zhǔn)推薦公式的不足,總結(jié)并給出1組新的方便可行、易于理解又不易出錯(cuò)的緊密距計(jì)算公式供測量時(shí)使用,以避免檢驗(yàn)時(shí)產(chǎn)生誤判。分析表明,實(shí)際測量的凸出量、凹入量均不是緊密距,而是對緊密距的間接測量,但可以由此判定緊密距是否合格。
金屬陶瓷硬密封雙偏心半球閥密封性能分析
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4.8
金屬陶瓷硬密封雙偏心半球閥密封性能分析
鋼筋直螺紋接頭變形性能的分析
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4.6
通過鋼筋及相應(yīng)的滾軋直螺紋接頭的對比試驗(yàn)分析表明,過分地追求鋼筋接頭的等強(qiáng)度連接,忽視鋼筋接頭的剛性性能,將會(huì)對鋼筋混凝土構(gòu)件的質(zhì)量產(chǎn)生一定的影響。
直螺紋接頭
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4.8
鋼筋等強(qiáng)度剝肋滾壓直螺紋接頭是將待連接的鋼筋端部用配套的鋼筋滾 壓直螺紋成型機(jī)剝肋滾壓成直螺紋,通過連接套筒將兩根鋼筋連接成一 體的、能充分發(fā)揮鋼筋強(qiáng)度的機(jī)械連接方式。該連接方式適用于混凝土 結(jié)構(gòu)中直徑為16-40的hrb335、hrb440熱軋帶肋受力鋼筋的任意方向 連接。 一、施工準(zhǔn)備 1、材料準(zhǔn)備: 鋼筋應(yīng)具有出廠合格證和力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告,所有檢驗(yàn)結(jié)果,均應(yīng)符合 現(xiàn)行規(guī)范的規(guī)定和設(shè)計(jì)要求。連接套筒應(yīng)有出廠合格證,一般為低合金 鋼或優(yōu)質(zhì)炭素結(jié)構(gòu)鋼,其抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)大于、等于被連接鋼筋的 受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的1.20倍,套筒長為鋼筋直徑的二倍,套筒應(yīng)有保護(hù) 蓋,保護(hù)蓋上應(yīng)注明套筒的規(guī)格。套筒在運(yùn)輸、儲(chǔ)存過程中,要防止銹 蝕和沾污,套筒的尺寸偏差及精度要求見表1。 表1:套筒尺寸偏差及精度要求 套筒直徑d外徑允許偏差長度允許偏差螺紋精度 ≤50±0.5±0.56h/g
螺紋活接頭
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螺紋活接頭承插活接頭 公稱通徑 nominal pipesize 外徑 enddia 壁厚 wall 螺母 厚度 nut 螺帽每英寸的 螺紋扣數(shù) threadsper inch 球面凸 緣厚度 male flange 定位口 高度 bearing 公稱裝配長 度 length assem nominal 結(jié)構(gòu)尺寸 laying length 流通孔徑 bore dmincmin g min hfminhminl ed2 dnnps 承插焊 socket 螺紋 socket 承插焊 socket 螺紋 socket 承插焊 socket 螺紋 socket 6 8 10 1/8 1/4 3/8 21.8 21.8 25.9 14.7 19.1 22.9 3.2 3.3 3.5 2
24°錐密封管接頭焊接接頭及螺母
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油管螺紋接頭耐磨潤滑工藝分析
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4.5
我國油管螺紋接頭的使用性能與國外產(chǎn)品相比仍不盡理想。重點(diǎn)從油管螺紋接頭的耐磨潤滑處理入手,提出了提高其耐磨性和固體潤滑性能措施,以解決現(xiàn)有油管在使用中存在的一些問題,為提高油管使用壽命提供參考。
螺紋牙形對特殊螺紋接頭彎曲性能的影響
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4.7
為分析特殊螺紋接頭彎曲性能,采用有限元方法,對比正角度螺紋、負(fù)角度螺紋和齒側(cè)過盈螺紋3種牙形對特殊螺紋接頭密封面上密封性能的影響。有限元分析結(jié)果表明,負(fù)角度螺紋可以提高拉伸性能,而齒側(cè)過盈螺紋有利于提高壓縮性能。綜合來看,齒側(cè)過盈螺紋有利于彎曲性能。這些結(jié)果可為抗彎曲特殊螺紋接頭設(shè)計(jì)提供參考。
水龍頭中心管螺紋連接承載能力與密封性能分析
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4.8
在石油鉆井中,水龍頭中心管的載荷主要是由中心管螺紋來承擔(dān),所以螺紋連接的可靠性就直接決定了水龍頭工作的可靠性。針對內(nèi)壓、軸向力和旋螺紋轉(zhuǎn)矩3種載荷形式,采用有限元法,對中心管和接頭螺紋連接在3種不同工況下進(jìn)行了研究,分別得出了中心管螺紋vonmises應(yīng)力分布,軸向位移分布規(guī)律,以及螺紋接觸應(yīng)力分布曲線。結(jié)果表明,在最大工況下,中心管各嚙合螺紋仍然具有承受載荷的能力,整個(gè)中心管不會(huì)被拉斷;螺紋自身密封性很好,可以代替密封圈起密封泥漿的作用。
非螺紋密封的管螺紋的基本牙型和基本尺寸
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. ;. 非螺紋密封的管螺紋的基本牙型和基本尺寸(gb/t7307-1987)(mm) p=25.4/n h=0.960491p h=0.640327pd2=d2=d-0.640327p r=0.137329pd1=d1=d-1.280654p h/6=0.160082p 尺寸代號 每25.4mm 內(nèi)的牙數(shù)n 螺距p牙高h(yuǎn) 圓弧半徑 r≈ 基本直徑 大徑中徑小徑 1/16280.9070.5810.1257.7237.1426.561 1/8280.9070.5810.1259.7289.1478.566 1/4191.3370.8560.18413.15712.30111.445 3/8191.3370.8560.18416.
低溫閥門密封性能的研究與分析
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4.3
文章闡述了低溫對于閥門的一些零件的干擾,以材料使用和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等層次的內(nèi)容來論述了應(yīng)對方法和要關(guān)注的具體內(nèi)容。
動(dòng)載作用下特殊螺紋油管接頭密封性對比分析
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4.7
鑒于目前關(guān)于油管接頭承受交變載荷的研究多集中在抽油機(jī)井用的api油管接頭,而關(guān)于特殊螺紋接頭的研究較少的現(xiàn)狀,以2種不同密封結(jié)構(gòu)的特殊螺紋接頭為研究對象,建立有限元模型,計(jì)算交變載荷下2種接頭密封面的接觸壓力,并對接觸壓力的變化規(guī)律進(jìn)行對比分析。分析結(jié)果表明,隨著交變拉伸載荷周期的延長,2種接頭密封面最大接觸應(yīng)力均減小,且b型接頭減小幅度較大;交變拉伸載荷作用下a型接頭的密封性能優(yōu)于b型接頭,交變壓縮載荷作用下b型接頭的密封性能優(yōu)于a型接頭。
管道機(jī)械接頭密封性能的有限元分析
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4.6
設(shè)計(jì)了管道機(jī)械接頭,利用管接頭件的彈塑性變形進(jìn)行管道間的連接。分析了管接頭的密封原理及影響其連接密封性能的主要因素,并以2″管道機(jī)械接頭為例,通過建立有限元模型,運(yùn)用有限元方法,對管接頭的抗內(nèi)壓過程進(jìn)行了數(shù)值模擬。有限元模擬得出該管接頭承受的極限內(nèi)壓值為18mpa,大于其15mpa的設(shè)計(jì)工作內(nèi)壓值,結(jié)果顯示該管接頭的設(shè)計(jì)工作內(nèi)壓值較其模擬的極限內(nèi)壓值更趨保守,表明該管道接頭能夠?qū)崿F(xiàn)管道間的牢固連接,密封性能可靠。
C64型敞車法蘭接頭對密封性能的影響
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4.3
c64型敞車風(fēng)制動(dòng)主管組成,采用dg32焊接法蘭接頭,組裝后在法蘭螺栓完全緊固的情況下,經(jīng)風(fēng)壓試驗(yàn)時(shí)常出現(xiàn)漏泄現(xiàn)象。為了處理漏泄,操作者用乙炔火焰烘烤法蘭接頭兩側(cè)的主管,待主管烤紅后,再進(jìn)一步緊固法蘭螺栓,如果還漏泄,就得調(diào)換主管或法蘭體,也有個(gè)別操作者違章
雙螺紋接頭G1 DIN 2982螺紋接頭
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4.7
雙螺紋接頭g1din2982螺紋接頭是一種常用的管道連接元件,其設(shè)計(jì)和制造均符合din2982標(biāo)準(zhǔn)。這種接頭的主要特點(diǎn)是采用了雙螺紋設(shè)計(jì),使得連接更加穩(wěn)固,密封性能更好。在工業(yè)生產(chǎn)中,雙螺紋接頭g1din2982螺紋接頭被廣泛應(yīng)用于各種管道系統(tǒng),如水、氣、油等介質(zhì)的輸送管道中,能夠有效保證管道系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
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職位:工程項(xiàng)目主管
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林