硬鋁合金熱軋大規(guī)格板卷質(zhì)量的因素

廣毅榮供應(yīng)：進(jìn)口超硬鋁合金、超硬鋁合金的價格、7075鋁板、7075超硬鋁合金、7075 模具鋁板、7075高耐磨鋁棒、7075超硬合金鋁板、7075進(jìn)口鋁棒、7075航空航天鋁合金、 進(jìn)口美鋁7075超硬鋁合金、7075鋁合金sgs環(huán)保報告、7075鋁板原產(chǎn)地材質(zhì)證明、進(jìn)口 鋁合金特硬鋁材超硬鋁的性能進(jìn)口超硬鋁合金7075超硬鋁高強度模具鋁板7075鋁 薄板批發(fā)東莞7075鋁板廠家al7075-t651超硬鋁合金進(jìn)口7075合金鋁板150度最硬航 空鋁模具制造7075鋁板高強度超硬鋁合金70757075超厚模具鋁板高硬度7075航空鋁 板 7075超硬鋁合金 化學(xué)成份： 硅si：0.40 銅cu：1.2～2.0 鎂mg：2.1～2.9 鋅zn：5.1～6.1 錳mn：≤0.30 鈦ti：≤

. . 鋁及鋁合金熱軋工藝 熱軋坯料主要采用的是半連續(xù)、連續(xù)兩種生產(chǎn)方式生產(chǎn)鋁錠，現(xiàn)代化的熱連軋大部分 都是采用半連續(xù)鑄造的生產(chǎn)方式生產(chǎn)鑄錠，可生產(chǎn)出來的鑄錠重量重，鑄錠的尺寸、表面、 化學(xué)成分和內(nèi)部質(zhì)量較高 一鑄錠的制備和質(zhì)量要求。 （1）鑄錠的選擇應(yīng)考慮到客戶的質(zhì)量需求和自身設(shè)備能力和工藝水平。（舉例子） （2）鑄錠的厚度選擇的依據(jù)：成品厚度和變形率 （3）鑄錠寬度選擇的依據(jù)：成品的寬度和合金的切邊量 （4）鑄錠長度的選擇依據(jù)：熱軋卷的卷徑 二鑄錠的斷面形狀： （1）圓弧形 （2）梯形 （3）v字形 （4）長方形 三鑄錠切頭尾的目的 四熱軋前鑄錠頭尾的處理方式 （1）表面要求不高的產(chǎn)品可以對鑄錠澆鑄口和底部不做任何處理 （2）對表面要求高的產(chǎn)品必須將頭尾鑄造缺陷部分全部切除 （3）鑄錠切頭切尾長度的確定 合金用途膨脹端(≥mm)澆口端（≥

以罐用3104鋁合金熱軋板為試驗材料,分別采用x射線反射法和透射法檢測了板材不同厚度層面的織構(gòu)和整體織構(gòu)。結(jié)果表明:鋁合金熱軋板每一層的織構(gòu)都不相同,存在明顯的織構(gòu)不均勻性。x射線反射法檢測的只是某一層面的織構(gòu),而透射法獲取的是鋁合金板整個厚度上的織構(gòu)信息,因而是鋁合金熱軋板全面和準(zhǔn)確的織構(gòu)。鋁合金熱軋板中含有旋轉(zhuǎn)立方織構(gòu){001},立方織構(gòu){001},{111}γ線織構(gòu),銅型織構(gòu){112},黃銅織構(gòu){110}及其他{110}線織構(gòu)等復(fù)雜織構(gòu)組分。鋁合金熱軋工藝造成了鋁合金板中的織構(gòu)不均勻性,也是造成熱軋板復(fù)雜織構(gòu)組分的原因。

為了解決梅鋼1422熱連軋機組在產(chǎn)品規(guī)格品種擴大后生產(chǎn)極限規(guī)格帶鋼存在的板形問題,對梅鋼熱軋支持輥的初始輥形進(jìn)行了研究,提出了函數(shù)化的新支持輥輥形優(yōu)化設(shè)計原則,建立了輥系變形計算采用二維變厚度程序且優(yōu)化計算選用遺傳算法的支持輥輥形設(shè)計方法、模型和相應(yīng)軟件系統(tǒng),實現(xiàn)了熱軋支持輥初始輥形曲線自動尋優(yōu)設(shè)計,并為對象機組設(shè)計出仿真計算表明綜合板形調(diào)控性能優(yōu)良的新輥形,實現(xiàn)了上機應(yīng)用并在長期穩(wěn)定使用中獲得明顯改善機組出口極限規(guī)格帶鋼的板形和使支持輥及工作輥磨損情況顯著改善的生產(chǎn)實績。

通過室溫拉伸性能測試和dsc,om,tem分析,研究了不同固溶處理和時效處理對2124鋁合金40mm厚板組織與性能的影響。結(jié)果表明:合金適宜的固溶溫度為495～500℃,固溶時間為80～100min;適當(dāng)提高固溶溫度或延長固溶時間,合金中過剩相的溶解程度增大,合金的固溶程度增大,因而合金強度提高,但過高的固溶溫度或固溶時間使合金的伸長率降低;當(dāng)淬火水溫度在16～35℃范圍內(nèi)時,合金性能變化不大,但稍高水溫淬火有利于提高合金的伸長率;隨淬火轉(zhuǎn)移時間的延長,合金的強度有所上升,但伸長率下降,為了提高合金的塑韌性,淬火轉(zhuǎn)移時間應(yīng)盡可能短;合金適宜的時效溫度為185℃,時效時間為12h,合金主要強化作用來源于s′和θ′過渡相的析出強化。

簡要介紹了自行設(shè)計的大規(guī)格熱頂結(jié)晶器的基本結(jié)構(gòu),以及用該結(jié)晶器在5t級熔鑄機組上單塊鑄造400×1320規(guī)格5052鋁合金扁錠的情況。結(jié)果表明采用熱頂方式鑄造大規(guī)格扁錠是可行的。

6061鋁合金熱軋板材的性能

研究了alsi/al梯度鋁合金壓制板材在熱軋大塑性變形后的組織、成分和性能變化,特別是梯度過渡區(qū)的塑性變形特征。結(jié)果說明:在變形溫度為757k下,壓制態(tài)合金板材經(jīng)過熱軋的大塑性變形后仍然保持著良好的梯度分布特征。隨著變形量的增加,熱軋板材梯度過渡層的非均勻性有所減少,芯部顯微硬度值有所增加。

大規(guī)格2219鋁合金圓鑄錠存在組織不均勻、晶粒粗大以及大量粗大共晶化合物等鑄造缺陷,同時鍛造過程操縱性差、變形均勻性控制難度大。通過采用多向鍛造、沖孔和馬架擴孔的開坯工藝,加大了鑄錠的變形程度,有效地細(xì)化了晶粒,粗大的共晶化合物也得到了破碎,提高了微觀組織的均勻性,改善了材料的力學(xué)性能,實現(xiàn)了大規(guī)格2219鋁合金環(huán)軋坯料的"形-性"協(xié)同控制。

根據(jù)彈塑性熱力耦合大變形有限元理論,獲得熱軋過程中的數(shù)值仿真模型,分析軋制過程中軋件單道次軋制的變形規(guī)律以及平均應(yīng)變率、摩擦因數(shù)等參數(shù)對軋制變形的影響。計算結(jié)果表明,軋件的應(yīng)變在軋制過程中逐漸增大,并且在軋件表面的應(yīng)變要大于其中心應(yīng)變;軋件表面在軋制入口處應(yīng)變率最大,軋件中心最大應(yīng)變率發(fā)生在接觸區(qū)約1/3處;軋件表面應(yīng)變受摩擦因數(shù)的影響較大,軋件中心處應(yīng)變及整體應(yīng)變率受摩擦因數(shù)影響較小。

應(yīng)用電化學(xué)測量技術(shù),研究了等徑轉(zhuǎn)角擠壓(ecap)變形后的超硬鋁合金aa7075在0.1mol.l-1nacl溶液中的電化學(xué)腐蝕行為。結(jié)果表明:同道次ecap狀態(tài)下,隨著擠壓溫度的升高,aa7075的自腐蝕電位和點蝕電位負(fù)移,耐腐蝕性能降低;而在相同ecap擠壓溫度下,隨著擠壓道次增加,aa7075的自腐蝕電位和點蝕電位正移,耐腐蝕性能提高。

. . 《鋁合金板材熱軋工藝制度設(shè)計》 專業(yè)課程設(shè)計 專業(yè)：機械設(shè)計制造及其自動化 班級： 姓名: 學(xué)號: 指導(dǎo)老師:吳運新 . . 目錄 一、《鋁合金板材熱軋工藝制度設(shè)計》題目內(nèi)容 二、軋機的選擇 三、熱軋工藝制度的確定 1、熱軋溫度與錠坯加熱 1)、熱軋溫度 2)、錠坯加熱 2、熱軋壓下制度 1）、總加工率的確定 2）、道次加工率的確定 3）、軋制道次的確定 4）、軋制參數(shù)選取及各道次軋制力計算 3.冷卻潤滑 四、熱軋工藝流程圖 五、參考文獻(xiàn) 六、附件 . . 鋁合金板材熱軋工藝制度優(yōu)化 一、《鋁合金板材熱軋工藝制度優(yōu)化》題目內(nèi)容 1）、合金牌號：1050a系列合金。 1050鋁合金為純鋁中添加少量銅元素形成,具有極佳的成形加工特性、高耐 腐蝕性、良好的焊接性和導(dǎo)電性。廣泛應(yīng)用于對強度要求不高的產(chǎn)品,如化工儀 器、薄板加工件、深拉或旋壓凹形器皿、焊接零件、熱

采用差示掃描量熱儀、x射線能譜分析、金相顯微鏡和掃描電子顯微鏡觀察等手段,對7b04鋁合金熱軋厚板的組織進(jìn)行了分析。分析結(jié)果表明:(1)7b04鋁合金熱軋厚板的過燒溫度為481.75℃;(2)7b04鋁合金熱軋厚板組織為鋁基體上分布著尺寸不等的第二相顆粒,其中大部分較大,第二相顆粒的走向與軋制方向相同,呈纖維狀分布,而大量細(xì)小的第二相顆粒也呈纖維狀分布,這些顆粒是由于均勻化退火后慢速冷卻形成的η相;(3)7b04熱軋組織基本上包括基體al、mgzn2、mg32(alzn)49、al23cufe4和mg2si等幾種相。

揭示基體金屬和焊層金屬在熱軋時的復(fù)合機理及成形規(guī)律,根據(jù)金屬軋制過程中的變形規(guī)律,研究了熱軋過程中及冷軋過程中包覆層的厚比變化規(guī)律,研究了鋁合金釬焊板(箔)熱軋復(fù)合工藝,開發(fā)出滿足使用要求的鋁合金釬焊板(箔)。

根據(jù)熱模擬試驗所獲得的實驗數(shù)據(jù),在marc軟件中建立試驗鋁合金的材料數(shù)據(jù)庫。采用二維彈塑性大變形有限元法,對鋁合金超厚板熱軋過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,分析了熱軋過程中軋件溫度場的分布和變化規(guī)律。模擬結(jié)果表明,在整個軋制過程中,軋件內(nèi)部節(jié)點的溫度變化緩慢,而表面節(jié)點的溫度變化較為劇烈。計算的板坯表面溫度與實測的表面溫度吻合較好,表明該模型可以用來模擬中厚板軋制過程中的溫度變化。

分析鋁及鋁合金在熱軋過程中的潤滑及粘鋁機理,闡述提高鋁及鋁合金熱軋產(chǎn)品表面質(zhì)量的控制手段。

熱軋產(chǎn)品的質(zhì)量很大程度上取決于起冷卻和潤滑作用的乳液的性能。通過分析乳液在鋁及鋁合金熱軋過程中的主要作用及原理,介紹了常見的幾種潤滑形式及熱軋粘鋁形成機理,同時通過對乳液的重點指標(biāo)控制,闡述了鋁及鋁合金熱軋產(chǎn)品表面質(zhì)量的控制手段。此外還介紹了使用mastersizer顆粒度儀器檢測乳化液顆粒度及其維護(hù)管理。

硬鋁合金鉚釘?shù)臒崽幚?/p>

鋁合金以其優(yōu)良的性能在宇航工業(yè)和民用工業(yè)得到廣泛應(yīng)用。鋁合金結(jié)構(gòu)件用鉚釘鉚接,鉚釘質(zhì)量的優(yōu)劣,直接影響到結(jié)構(gòu)件的安全性、可靠性和壽命。依據(jù)鋁合金結(jié)構(gòu)件強度性能需要,合理選擇不同鋁合金牌號鉚釘,并正確進(jìn)行鉚釘熱處理和嚴(yán)格按規(guī)定時間鉚入結(jié)構(gòu)件。硬鋁合金鉚釘在淬火態(tài)下有很高塑性,鉚接必須在保留淬火態(tài)高塑性時間內(nèi)進(jìn)行,硬鋁合金鉚釘淬火后易時效硬化,硬度、強度升高,塑性急劇降低,加上鉚釘鉚接時頭部塑性變形鐓粗產(chǎn)生冷作硬化,易導(dǎo)致鉚釘鉚裂,降低鋁合金結(jié)構(gòu)件質(zhì)量和壽命,甚至使用時發(fā)生事故。因此應(yīng)避免時效硬化后鉚接。時效硬化時間長短決

采用新的熱軋工藝方法,軋制出了寬幅大規(guī)格tc2鈦合金板,系統(tǒng)地研究了不同熱軋工藝對tc2鈦合金板組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:在兩相區(qū)熱軋的大規(guī)格tc2合金板具有細(xì)小、均勻的等軸組織。采用新的熱軋工藝可獲得均勻的組織及較好的室溫強度和塑性匹配,橫、縱向性能均勻一致,利于后續(xù)板材加工成形。

對凝固過程中流場、應(yīng)力場、溫度場及微觀組織形態(tài)進(jìn)行數(shù)值模擬,能幫助工藝設(shè)計人員分析不同時刻凝固過程的溫度分布、金屬流態(tài)、結(jié)晶晶粒大小、應(yīng)力分布等重要物理參數(shù),從而預(yù)測疏松、偏析、夾雜及熱裂紋等缺陷。

對凝固過程中流場、應(yīng)力場、溫度場及微觀組織形態(tài)進(jìn)行數(shù)值模擬,能幫助工藝設(shè)計人員分析不同時刻凝固過程的溫度分布、金屬流態(tài)、結(jié)晶晶粒大小、應(yīng)力分布等重要物理參數(shù),從而預(yù)測疏松、偏析、夾雜及熱裂紋等缺陷。