制管工藝對熱軋鋼卷開平板屈服強(qiáng)度的影響

介紹了帶材卷徑計算中最常用的速度計算法和圈數(shù)計算法,分析了熱軋卷取特點(diǎn),比較分析了兩種方法的優(yōu)缺點(diǎn),最后取長補(bǔ)短,對兩種方法結(jié)合使用,以獲得更加精準(zhǔn)的卷徑值。

1前言柳鋼2號熱軋板帶生產(chǎn)線投產(chǎn)以來,陸續(xù)出現(xiàn)帶鋼邊部連續(xù)性黏渣的情況,對產(chǎn)品的綜合質(zhì)量和后續(xù)加工產(chǎn)生嚴(yán)重影響。尤其是冷軋基板,帶鋼邊部的黏渣部分在酸洗過程中脫落進(jìn)入酸洗液,一方面影響酸洗液的潔凈度,縮短了酸洗液的更換周期,提高了冷軋的工序成本;另一方面,酸洗后的帶鋼表面易黏連脫落下來的渣,酸軋機(jī)組軋制后在成品表面留下壓

京唐1580mm熱軋鋼卷運(yùn)輸系統(tǒng)問題的研究 【摘要】京唐1580mm熱軋鋼卷運(yùn)輸系統(tǒng)是新型運(yùn)輸系統(tǒng)，在使 用中多次出現(xiàn)的運(yùn)輸效率不高，系統(tǒng)穩(wěn)定性不好的現(xiàn)象，本文從運(yùn) 輸效率低問題方面多角度多方面分析原因，并提出改進(jìn)方案，在實 際系統(tǒng)改造中取得了良好的效益，較好的滿足了生產(chǎn)。 【關(guān)鍵詞】鋼卷托盤運(yùn)輸傳感器優(yōu)化 一、引言 首鋼京唐鋼鐵公司熱軋1580mm工程雙排式鋼卷托盤運(yùn)輸系統(tǒng)是 首鋼吸收熱軋2250mm工程（世界首個熱軋雙排式鋼卷托盤運(yùn)輸系 統(tǒng)）成功經(jīng)驗后自主開發(fā)研制的第二代雙排式托盤運(yùn)輸系統(tǒng)。相比 它的姐妹第一代系統(tǒng)進(jìn)行了三十多項優(yōu)化改造措施。它具有更輕的 設(shè)備重量，更高的運(yùn)輸效率，更智能的自動化控制模式和更簡便維 護(hù)、維修方式。它的投產(chǎn)標(biāo)志著這一系統(tǒng)完全進(jìn)入國產(chǎn)研制時代。 二、問題現(xiàn)象 雙排式鋼卷托盤運(yùn)輸系統(tǒng)相比傳統(tǒng)的熱板生產(chǎn)線步進(jìn)梁式運(yùn)輸 系統(tǒng)運(yùn)輸效率成倍的提高，但是隨著

討論了熱軋生產(chǎn)控制計算機(jī)對熱軋各種鋼卷的管理，對冷軋落地卷產(chǎn)生的原因、原系統(tǒng)中的功能缺陷及去冷軋廠的落地卷處理新功能的開發(fā)過程以及新功能的作用，作了較詳細(xì)的說明。

為確定適合描述高強(qiáng)度熱軋鋼板變形行為的屈服準(zhǔn)則,采用hollomon流動應(yīng)力方程和三種屈服準(zhǔn)則對幾類高強(qiáng)度熱軋鋼板在不同應(yīng)變路徑下達(dá)到成形極限的成形過程進(jìn)行了模擬.比較了barlat(1989)、hill(1948)、barlat六參數(shù)3種屈服準(zhǔn)則,對熱軋酸洗板qste340tm、saph370和熱軋鍍鋅板zste260p在單向拉伸、平面應(yīng)變和雙向等拉3種應(yīng)變路徑下的變形過程進(jìn)行了比較.結(jié)果表明,barlat(1989)屈服準(zhǔn)則能較好地描述單元的變形行為,且在平面應(yīng)變路徑下的模擬結(jié)果最符合實驗結(jié)果.

hr5.2.0402.2007 無論您需要采購特種鋼材、結(jié)構(gòu)件、系統(tǒng)設(shè)備、或是全方位的解決方案，ruukki羅奇公司是您值得信賴的合作伙伴。 公司不斷開發(fā)新的產(chǎn)品，改進(jìn)運(yùn)營模式，以滿足客戶的需求。 1 熱軋鋼帶、薄板及鋼卷 材料處理 機(jī)械切割 本數(shù)據(jù)單匯集了本公司對熱軋鋼產(chǎn)品進(jìn)行下述機(jī)械切割的相關(guān)信息： ?旋轉(zhuǎn)切削 ?閘床切削 材料處理機(jī)械切割 對于高強(qiáng)鋼的切割，建議使用機(jī)械切割法中的剪板 機(jī)。尤其是optim700mc、optim700ml、optim900 qc、optim960qc、raex400、raex450及raex500 等，需悉心選擇切割機(jī)械及切割值。最重要的因素為公隙 及切割角。切割刀片的硬度對切割結(jié)果也有較大影響，尤 其對raex耐磨鋼而言這種影響尤為明顯。raex400耐磨 鋼可用刀片公隙準(zhǔn)確的堅固型強(qiáng)力剪進(jìn)行

盤卷產(chǎn)品由于其自身盤卷特點(diǎn)在拉伸過程需要二次加工矯直,二次加工矯直破壞原來組織的位錯關(guān)系,影響屈服平臺形成,給盤卷產(chǎn)品屈服取值造成困難,不當(dāng)試驗方法同樣對屈服會產(chǎn)生較大影響,因此盤卷產(chǎn)品屈服取值成為各試驗室拉伸試驗的難點(diǎn)。

對西氣東輸工程用x70熱軋板卷檢驗過程中出的屈服強(qiáng)度σt0.5波動大的情況進(jìn)行了分析,認(rèn)為拉伸試樣彎曲是主要原因。這一問題可通過反復(fù)壓平試樣,確保試樣的平直度以及適當(dāng)提高鋼的強(qiáng)度的方法加以解決

薄板坯連鑄連軋技術(shù)在近十年來得到了飛速的發(fā)展,大約85%以上的熱軋產(chǎn)品可以用薄板坯連鑄連軋工藝生產(chǎn)。本文從經(jīng)濟(jì)合理性、冷軋產(chǎn)品的沖壓性及表面質(zhì)量等各方面對其作為冷軋原料進(jìn)行了探討。國內(nèi)的生產(chǎn)實踐表明,薄板坯連鑄連軋熱軋鋼卷作為冷軋原料產(chǎn)品檔次不高,常規(guī)熱連軋生產(chǎn)的熱軋鋼卷仍為冷軋原料的最佳選擇。

研究了矯直對盤卷鋼材屈服強(qiáng)度的影響.通過性能數(shù)據(jù)和曲線分析指出,盤條的屈服測試以彎曲交貨狀態(tài)下的為準(zhǔn).

強(qiáng)度1強(qiáng)度2強(qiáng)度1強(qiáng)度2比值1比值2比值1比值2 1熱軋帶肋鋼筋hrb335φ12gj100603055655754354251.31.351.301.27 2熱軋帶肋鋼筋hrb335φ14gj100603065505503853751.431.471.151.12 3熱軋帶肋鋼筋hrb335φ16gj100603075455503603701.511.491.071.10 4熱軋帶肋鋼筋hrb335φ18gj100603085355453953901.351.41.181.16 6熱軋帶肋鋼筋hrb335φ20gj100603095455403703751.471.441.101.12 7熱軋帶肋鋼筋hrb335φ22gj10060310545

分析對比了以往產(chǎn)品和當(dāng)前產(chǎn)品技術(shù)狀況,制定了產(chǎn)品技術(shù)規(guī)格和工藝流程。產(chǎn)品已經(jīng)制造并投放市場。

ZoMnSi熱軋Ⅱ級φ25鋼筋屈服強(qiáng)度與鋼中三元素的回歸分析

由于一次試驗的結(jié)果與預(yù)期不相符合,在尋找原因的過程中發(fā)現(xiàn)鋼筋屈服強(qiáng)度的離散性較大,通過兩個例子分析,證明了鋼筋屈服點(diǎn)的大差異會造成抗震建筑違背抗震原則,因此建議對于抗震結(jié)構(gòu)的鋼筋應(yīng)偏嚴(yán)格地限制其屈服強(qiáng)度實測值與鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值。一、二級抗震建筑設(shè)計中,這個比值應(yīng)采用統(tǒng)一值,建議不大于1.2。

產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn):鋼卷開平板及包裝page1of3 1.范圍 本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了鋼卷開平板及包裝的技術(shù)要求、包裝、檢驗方法、檢驗規(guī)則、標(biāo)識和貯運(yùn)方法。 本標(biāo)準(zhǔn)適用于外徑≤1800、內(nèi)徑480~610、卷重≤10噸冷軋低碳鋼卷板、電解卷板、彩涂卷板、 鍍鋅卷板、熱軋酸洗卷板（σb≤510mpa）、不銹鋼卷板（最大1.5mm）的開平板及包裝。 2.引用文件 q/mgb458-2003冷連軋和鍍鋅鋼板及鋼帶包裝、標(biāo)志及質(zhì)量證明書的一般規(guī)定 gb/t247-1997鋼板和鋼帶檢驗、包裝、標(biāo)志及質(zhì)量證明書的一般規(guī)定 gb/t14188-93氣相防銹包裝材料選用通則 hg/t2408-92牛皮紙壓敏膠粘帶 yb/t025-2002包裝用鋼帶 q/mgbz10-2004閉式鎖扣 q/mgbz10-2004板包裝木托架 q/m

針對帶材卷取過程中在鋼卷表面形成的容易使開卷后帶材產(chǎn)生附加浪形、造成產(chǎn)品降級的起筋問題,在大量的現(xiàn)場試驗與理論研究的基礎(chǔ)上,結(jié)合小局部浪形與大局部浪形的相關(guān)特點(diǎn),提出一套大小局部浪形的理論判斷標(biāo)準(zhǔn),并對大局部浪形引起起筋過程中軸向力的由來、起筋區(qū)域臨界失穩(wěn)應(yīng)力與軸向力的計算等問題進(jìn)行系統(tǒng)的分析。然后,分小局部浪形與大局部浪形兩種情況,分別建立相應(yīng)的起筋量計算數(shù)學(xué)模型,定量模擬出了不同情況下起筋量的大小,并將模型計算結(jié)果與現(xiàn)場實測值進(jìn)行了跟蹤對比,統(tǒng)計表明模型平均偏差保持在10％的范圍內(nèi),單次最大偏差小于(等于)15％,達(dá)到相當(dāng)高的精度,滿足了工程上對起筋量預(yù)報的精度要求,并為廠方起筋缺陷的治理提供了有力的理論依據(jù),創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

通過對生產(chǎn)過程的控制數(shù)據(jù)、鋼材的化學(xué)成分、負(fù)差控制以及金相組織的分析來判斷鋼材屈服強(qiáng)度不合格的原因,并提出相應(yīng)的控制措施,以減少類似情況的發(fā)生。

針對生產(chǎn)中出現(xiàn)的q390e熱軋h型鋼屈服強(qiáng)度不合格的原因進(jìn)行了分析。通過工藝對比以及試樣檢測發(fā)現(xiàn),軋制道次增加以及終軋溫度過高會導(dǎo)致鋼材晶粒較大,降低了鋼材的強(qiáng)度。終冷溫度過高導(dǎo)致位錯、空位等缺陷在基體中保留較少,不利于組織細(xì)化,是導(dǎo)致屈服和抗拉強(qiáng)度強(qiáng)度不合格的主要原因。

為了分析鋼卷冷卻對帶鋼板形的影響,運(yùn)用有限元方法研究了層流冷卻后的x70管線鋼熱軋鋼卷冷卻過程,建立了熱軋鋼卷熱力耦合模型,計算了卷取溫度分別為500℃和550℃時冷卻過程中的鋼卷溫度、相變體積分?jǐn)?shù)、殘余應(yīng)力.模型考慮了鋼卷徑向?qū)娱g接觸對傳熱的影響,以及鋼卷內(nèi)徑壁、外徑壁和2個端面的換熱系數(shù)的差異.結(jié)果表明:冷卻過程中,鋼卷的溫度和相變不均勻使得鋼卷的切向上邊部受拉應(yīng)力,而中部受壓應(yīng)力;鋼卷在550℃卷取后,帶鋼邊部20mm以內(nèi)的拉應(yīng)力超過基體的屈服應(yīng)力,板形有邊浪趨勢;降低帶鋼的卷取溫度至500℃促進(jìn)相變充分進(jìn)行,有利于鋼卷冷卻后殘余應(yīng)力的降低.開卷后x70管線鋼的邊浪和橫向c型彎曲板形是不均勻的層流冷卻和不均勻鋼卷冷卻共同作用的結(jié)果.

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利用臨鋼中板廠新建的控冷設(shè)備,結(jié)合目前存在的q345b鋼板屈服強(qiáng)度不合格率較高的現(xiàn)象,進(jìn)行了q345b鋼板的tmcp工藝試驗。通過本次試驗,給出了在現(xiàn)有生產(chǎn)條件下生產(chǎn)q345b鋼板的精軋開軋溫度、待溫厚度、碳當(dāng)量的范圍,提高了q345b鋼板的合格率。

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