鑄鋼與Q450NQR1鋼焊接接頭的組織與性能

Q450NQR1高強度耐候鋼的焊接

選用海工項目中特殊材料q450nqr1耐候鋼進(jìn)行試驗,分別通過藥芯焊絲和實芯焊絲不同工藝參數(shù)下焊接接頭常規(guī)力學(xué)性能和疲勞性能進(jìn)行比較,確定焊接高強耐候鋼的焊接工藝.試驗結(jié)果表明：gfr-81w2藥芯焊絲焊接接頭的抗拉強度略低于chw-55cnh實芯焊絲;采用藥芯焊絲對接接頭的疲勞極限稍高于實芯焊絲接頭,并且外觀看出焊縫成形美觀、焊趾處較為圓滑.無論采用gfr-81w2藥芯焊絲或者chw-55cnh實芯焊絲,均可獲得性能優(yōu)良的焊接接頭,試驗條件下的工藝參數(shù)是可行的.

用電弧焊和埋弧焊對17mnnivnbr鋼板進(jìn)行了對接焊,并對焊接接頭進(jìn)行拉伸、沖擊、落錘及裂紋尖端張開位移試驗,用光學(xué)顯微鏡觀察了焊縫和熱影響區(qū)的顯微組織。結(jié)果表明:焊后經(jīng)(570±15)℃×1h熱處理后,焊接接頭綜合性能優(yōu)良,可滿足國標(biāo)的要求;焊縫組織由先共析鐵素體、針狀鐵素體和顆粒狀貝氏體組成,粗晶熱影響區(qū)組織為粗大的貝氏體。

采用mag焊接方法制備了不同厚度q345鋼平板對接焊件,分別對其進(jìn)行拉伸、沖擊、彎曲力學(xué)性能測試,并對焊縫區(qū)域進(jìn)行顯微組織觀察,最后采用盲孔法測量焊接試樣的殘余應(yīng)力。測試結(jié)果表明:12mm/12mm焊接試樣的綜合力學(xué)性能明顯優(yōu)于10mm/12mm與10mm/10mm焊接試樣。在焊縫中心處10mm/12mm焊件縱向殘余應(yīng)力σx和橫向殘余應(yīng)力σy均大于12mm/12mm焊件與10mm/10mm焊件殘余應(yīng)力。

焊接接頭組織 電弧焊接時，焊接電弧使焊件局部加熱和熔化，同時加入填充金屬(焊條或焊 絲)，形成金屬熔池，并不斷把熱量傳給周圍冷的母材金屬。當(dāng)電弧移開后，熔 池的溫度迅速降低，熔池中液體金屬凝固成焊縫。由于熱傳導(dǎo)的作用，母材將受 到不同程度的加熱和冷卻，相當(dāng)于進(jìn)行了一次熱處理，使其組織和性能發(fā)生了變 化，這部分金屬所占的區(qū)域就稱為焊縫的熱影響區(qū)。焊接接頭是焊縫和熱影響區(qū) 的總稱。 由于電弧對焊接接頭的加熱是不均勻的，焊縫區(qū)溫度達(dá)到金屬的熔化溫度， 而在整個熱影響區(qū)中，離焊縫越近溫度就越高。因此，在焊接接頭組織中不僅組 織和性能都不均勻，而且在焊縫和熱影響區(qū)中還容易產(chǎn)生各種焊接缺陷，存在焊 接殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中。焊接接頭組織和性能與焊接方法、焊接規(guī)范、接頭形式 等因素有關(guān)，并直接影響焊接結(jié)構(gòu)的性能和可靠性。 熱影響區(qū)某點加熱的最高溫度、高溫停留時間及冷卻速度

采用e551t1-ni2藥芯焊絲對q345e鋼與14nicrmo106v鋼進(jìn)行焊接,并通過室溫拉伸、彎曲、沖擊、硬度試驗以及金相分析等對焊接接頭的力學(xué)性能與顯微組織進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:采用此焊絲可以獲得拉伸、彎曲和沖擊性能均良好的焊接接頭,焊縫硬度在200～250hv之間;焊縫處晶界組織為先共析鐵素體、少量無碳貝氏體(從晶界伸向晶內(nèi)),晶內(nèi)為針狀鐵素體與珠光體,個別部位有粒狀貝氏體;q345e鋼側(cè)熱影響區(qū)與焊縫過渡區(qū)的組織為沿晶界析出的塊狀先共析鐵素體和向晶內(nèi)生長的條狀鐵素體以及少量的珠光體和貝氏體;14nicrmo106v鋼側(cè)熱影響區(qū)與焊縫過渡區(qū)的組織為板條狀馬氏體。

作業(yè)指導(dǎo)書文件編號： 第一頁：共頁 名稱：鋼筋焊接接頭機械性能試驗生效日期： 編制：建材室批準(zhǔn)： 日期： 密級：秘密發(fā)放登記號： 1 鋼筋焊接接頭機械性能試驗作業(yè)指導(dǎo)書 (包括對鋼筋焊接接頭拉伸性能和彎曲性能的檢測) 1項目名稱 鋼筋焊接接頭機械性能試驗。 2適用范圍 適用于閃光對焊、電弧焊、電渣壓力焊、氣壓焊、預(yù)埋件埋弧壓力焊的鋼筋焊接接頭。 3編制依據(jù)和采用標(biāo)準(zhǔn) jgj18-96鋼筋焊接及驗收規(guī)程 jgj27-86鋼筋焊接接頭試驗方法 4檢測人員 xxx 5設(shè)備儀器 5.1萬能材料試驗機、 型號：wi-100 量程：最大荷載100噸 準(zhǔn)確度：一級 分辯率：0.5kn。 5.2液壓式萬能材料試驗機 型號：wp—30t 量程：0—50kn、0—150kn、0—300kn 最小分辨

Q420qE高強度結(jié)構(gòu)鋼的焊接接頭力學(xué)性能標(biāo)準(zhǔn)

以板厚為16mm的q345qd為母材,采用埋弧自動焊工藝,通過改變焊接電流和焊接速度來改變焊接線能量,對3組試板進(jìn)行拉伸和沖擊試驗,并觀察了焊縫金屬顯微金相組織,分析了焊接線能量對焊縫金屬強度和韌性的影響。結(jié)合實驗數(shù)據(jù),得出如下結(jié)論:線能量過高將嚴(yán)重?fù)p害接頭韌性,適當(dāng)降低線能量可以得到強度和韌性均優(yōu)良的焊接接頭。

分析q450nqr1耐候鋼板在煤氣管道的制作、安裝焊接工程中產(chǎn)生裂紋的原因,制訂合理的焊接工藝和措施,并通過試件檢驗驗證,確保q450nqr1鋼的焊接質(zhì)量和性能要求。

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碳對高強度奧氏體焊條熔敷金屬沖擊韌性的影響

壓力容器主要用鋼的低合金鋼16mnr被q345r取代,而低合金鋼和低碳鋼又廣泛用于空分設(shè)備中。筆者主要是針對q345r材料,通過各種焊接方法,對其焊接接頭的力學(xué)性能和低溫沖擊性能進(jìn)行了分析。

分別選用ok13.31、ghs90和mk-ghs90焊絲,在線能量為12kj/cm的條件下對q890鋼進(jìn)行焊接試驗。對3種焊接接頭的組織和硬度進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,ok13.31焊絲的焊接接頭硬度相對較低,與基材硬度差小,熱影響區(qū)軟化區(qū)寬度較小,焊接粗晶區(qū)具有相對多的貝氏體,該焊接接頭具有較好的力學(xué)性能。

采用填加或不填加1cr18ni9ti焊絲,對1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼和1cr13馬氏體不銹鋼進(jìn)行直流鎢極氬弧焊試驗。采用金相顯微鏡、萬能拉伸試驗機和顯微硬度儀、掃描電子顯微鏡等分析測試手段研究了焊接接頭各區(qū)域的顯微組織、接頭的力學(xué)性能、斷口形貌特征等。并通過對兩種材料所形成的同種組織焊接接頭組織和性能的對比,確定了不銹鋼板的焊接工藝。

通過宏觀檢查、化學(xué)成份分析、硬度檢測、金相檢驗、斷口觀察,本文分析超了超臨界機組用高溫過熱器管屏中異種鋼焊接接頭裂紋產(chǎn)生原因,提出了相應(yīng)的預(yù)防措施和建議。

雙相不銹鋼2205與低碳合金調(diào)質(zhì)高強鋼15mnnicrmov復(fù)合板焊接接頭,35℃下,在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的hcl和h2so4腐蝕溶液中,對其腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行了分析,結(jié)果表明,復(fù)合板焊接接頭在hcl溶液中的耐蝕性較差,且熱影響區(qū)的腐蝕程度均比焊縫處的嚴(yán)重;在h2so4溶液中,焊接接頭15mnnicrmov側(cè)的腐蝕比在相同條件下的hcl中嚴(yán)重,尤其是熱影響區(qū)對h2so4的耐蝕性較差,而焊接接頭雙相不銹鋼2205側(cè)在h2so4溶液中未發(fā)生腐蝕。其原因主要是在雙相不銹鋼表面形成了鈍化型的cr2o3、feo、cr-o等氧化物膜層。

Q345qC鋼及焊接接頭低周疲勞性能與斷裂機理

對核聚變反應(yīng)堆用低活化馬氏體鋼進(jìn)行了激光焊接試驗,并對焊接接頭的顯微組織和力學(xué)性能進(jìn)行了測試分析。結(jié)果表明,對低活化馬氏體鋼進(jìn)行激光焊接可以獲得高質(zhì)量的焊接接頭;焊縫組織主要為板條狀馬氏體,硬度可達(dá)530hv;熱影響區(qū)(haz)包括粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū),粗晶區(qū)為粗大的珠光體,細(xì)晶區(qū)為細(xì)小的珠光體和鐵素體的混合組織,最低硬度為220hv;焊接接頭有很好的力學(xué)性能,抗拉強度高達(dá)775mpa。

個人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯開，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質(zhì)量時，不得施焊。 (6>每個接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

精品文檔 精品文檔 型鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 在施工現(xiàn)場，型鋼接料是廣泛應(yīng)用的，接料多長？焊縫多高？節(jié)點的處理是 有一定要求的。以下是各種型鋼的標(biāo)準(zhǔn)接頭。 一、等肢角鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 倒棱δ 角鋼型號連接角鋼長度(l)間隙(δ)焊縫高度（hf） 50*5250 85 56*5300 105 63*6350 10 5 70*7 370 10 6 75*7 400 106 80*8410107 精品文檔 精品文檔 90*8460127 100*10490 12 9 110*10540129 125*126401410 140*14690 14 12 160*147901412 180*16860 14 14 200*208402018 二、不等肢角鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 δ倒棱 角鋼型號連接角鋼長度

鋼軌焊接接頭是無縫線路的重要組成部分,其平直度情況對于列車行車速度、運行平穩(wěn)性和旅客乘坐舒適性具有重要影響。采用型尺測量方法,對某線路現(xiàn)場新鋪鋼軌焊接接頭平直度進(jìn)行了測量、統(tǒng)計及分析,結(jié)果表明現(xiàn)役鋼軌焊接接頭平直度與tb/t1632-2005《鋼軌焊接》關(guān)于平直度的要求差距很大。結(jié)合軌道平順性控制特點,總結(jié)了鋼軌焊接接頭平直度控制的主要措施,對鋼軌焊接接頭平直度研究方向提出了建議,指出全面系統(tǒng)研究鋼軌焊接接頭平直度,對于發(fā)展我國高速重載無縫線路、加快經(jīng)濟建設(shè)等具有重要意義。