更新日期: 2025-05-29

基于正交試驗的電器配件壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化

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基于正交試驗的電器配件壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化 4.4

以某電器配件為研究對象,設計了一模兩件的壓鑄澆注系統(tǒng)。以壓射速度(A)、澆注溫度(B)、模具溫度(C)為影響因素,確定了3因素3水平的正交試驗方案。結(jié)果表明,各因素對壓鑄件品質(zhì)的影響能力為澆注溫度>模具溫度>壓射速度。優(yōu)化的壓鑄工藝是壓射速度為0.7 m/s,澆注溫度為620℃,模具溫度為210℃。加工及檢測驗證結(jié)果表明,工藝優(yōu)化后的壓鑄件孔隙率最低。

基于正交試驗的空調(diào)面板翹曲變形工藝參數(shù)優(yōu)化

基于正交試驗的空調(diào)面板翹曲變形工藝參數(shù)優(yōu)化

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以影響空調(diào)面板的3個工藝參數(shù)——熔體溫度、模具溫度及保壓壓力為設計變量,翹曲變形量為目標函數(shù),利用正交試驗,選用3因素5水平進行試驗方案設計,利用moldflow軟件對各方案進行有限元分析,得到最佳工藝參數(shù)組合為:熔體溫度270℃、模具溫度60℃、保壓壓力70mpa。結(jié)果表明,在最佳工藝參數(shù)組合下,空調(diào)面板的最大翹曲變形量由優(yōu)化前的2.667mm減少到1.032mm。將最佳工藝參數(shù)組合應用于實際生產(chǎn),產(chǎn)品的翹曲變形得到顯著改善。

Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計

Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計

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為了縮短試驗周期,降低成本,在焊接工藝試驗中采用正交試驗的方法,用數(shù)理統(tǒng)計的方法對實驗結(jié)果進行分析,確定了合適的焊接工藝參數(shù)。

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冷軋帶肋鋼筋工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 冷軋帶肋鋼筋工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 冷軋帶肋鋼筋工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計

冷軋帶肋鋼筋工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計

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冷軋帶肋鋼筋工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 4.7

由于冷軋帶肋鋼筋在軋制生產(chǎn)過程中的影響因素多,因素水平復雜,使得產(chǎn)品的兩種質(zhì)量性能指標:抗拉強度和延伸率波動很大,造成在實際生產(chǎn)中常常難以滿足產(chǎn)品的質(zhì)量要求,通過采用正交設計、試驗和計算,進行方差分析和f數(shù)理統(tǒng)計檢驗,找出顯著影響因素,確定合理的工藝參數(shù)配方,從而使產(chǎn)品質(zhì)量合格率明顯地得到提高和穩(wěn)定。

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Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計

Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計

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Q420E鋼焊接工藝參數(shù)的正交試驗優(yōu)化設計 4.6

為了縮短試驗周期,降低成本,在焊接工藝試驗中采用正交試驗的方法.用數(shù)理統(tǒng)計的方法對實驗結(jié)果進行分析,確定了合適的焊接工藝參數(shù)。

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不銹鋼冷軋卷連續(xù)酸洗工藝參數(shù)的正交試驗研究

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不銹鋼冷軋卷連續(xù)酸洗工藝參數(shù)的正交試驗研究 4.7

首次選用cie1976l*a*b*色空間中的白度hw*作為不銹鋼冷軋卷酸洗工藝后表面質(zhì)量的評價指標,對酸洗工藝參數(shù)進行了正交試驗和方差分析,通過f檢驗判定出各工藝參數(shù)的顯著性及其順序,給出了酸洗工藝參數(shù)的優(yōu)化結(jié)果,以指導不銹鋼的實際生產(chǎn)工藝。tg板材酸洗最佳工藝條件為hno3的質(zhì)量分數(shù)10%、hf的質(zhì)量分數(shù)1.5%、酸洗溫度65℃、酸洗時間25s,因子顯著性順序為hf的質(zhì)量分數(shù)>酸洗溫度>酸洗時間>hno3的質(zhì)量分數(shù);wk板材酸洗最佳工藝條件為hno3的質(zhì)量分數(shù)12%、hf的質(zhì)量分數(shù)2.5%、酸洗溫度65℃、酸洗時間35s,因子顯著性順序為hf的質(zhì)量分數(shù)>hno3的質(zhì)量分數(shù)>酸洗溫度>酸洗時間。因酸洗時間不顯著,故酸洗時間可作為系統(tǒng)控制參數(shù)

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Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的正交試驗設計 Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的正交試驗設計 Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的正交試驗設計

Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的正交試驗設計

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Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的正交試驗設計 4.7

為了確定核電廠反應堆控制棒驅(qū)動機構(gòu)(crdm)焊接機焊接工藝參數(shù),應用正交試驗設計法進行了ω焊縫焊接工藝評定試驗,用數(shù)理統(tǒng)計方法分析了對焊縫質(zhì)量產(chǎn)生影響的各焊接參數(shù)的主次順序,得到了最優(yōu)生產(chǎn)條件。

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基于正交試驗設計的Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的確定 基于正交試驗設計的Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的確定 基于正交試驗設計的Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的確定

基于正交試驗設計的Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的確定

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基于正交試驗設計的Ω焊縫焊接工藝參數(shù)的確定 4.7

為了確定crdm焊接機焊接工藝參數(shù),應用正交試驗設計法進行了ω焊縫焊接工藝評定試驗,用數(shù)理統(tǒng)計方法分析了對焊縫質(zhì)量產(chǎn)生影響的各焊接參數(shù)的主次順序,得到了最優(yōu)生產(chǎn)條件。

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電器配件標準規(guī)范

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電器配件標準規(guī)范 4.5

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運用正交試驗設計確定7122-1B-F絕緣漆浸漆工藝參數(shù) 運用正交試驗設計確定7122-1B-F絕緣漆浸漆工藝參數(shù) 運用正交試驗設計確定7122-1B-F絕緣漆浸漆工藝參數(shù)

運用正交試驗設計確定7122-1B-F絕緣漆浸漆工藝參數(shù)

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運用正交試驗設計確定7122-1B-F絕緣漆浸漆工藝參數(shù) 4.4

本文通過確定7122-1b-f絕緣漆浸漬環(huán)氧絕緣零件的工藝參數(shù),介紹了正交試驗設計的工作流程和分析方法。實踐證明,正交試驗設計是一種值得推廣的工藝參數(shù)優(yōu)選法。

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正交試驗法優(yōu)化膠結(jié)充填體強度參數(shù)設計

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正交試驗法優(yōu)化膠結(jié)充填體強度參數(shù)設計 3

正交試驗法優(yōu)化膠結(jié)充填體強度參數(shù)設計——膠結(jié)充填采礦法能有效地改善圍巖應力狀態(tài)、限制圍巖移動的規(guī)模,是一種高回收率、低貧化率的采礦方法,對其他類似工程具有一定的借鑒作用。  

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基于穩(wěn)健設計的鋁合金端蓋壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化 基于穩(wěn)健設計的鋁合金端蓋壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化 基于穩(wěn)健設計的鋁合金端蓋壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化

基于穩(wěn)健設計的鋁合金端蓋壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化

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基于穩(wěn)健設計的鋁合金端蓋壓鑄工藝參數(shù)優(yōu)化 4.5

以某adc12鋁合金端蓋為例,運用procast軟件對該零件的壓鑄過程進行了數(shù)值模擬,并結(jié)合taguchi穩(wěn)健設計法研究了充型速度、模具溫度及澆注溫度對壓鑄件縮孔縮松缺陷的影響。通過計算各虛擬試驗所得縮孔縮松缺陷體積的信噪比,求解了各因素不同水平下的信噪比的均值及極差,得出充型速度40m/s、模具溫度280℃和澆注溫度650℃時該壓鑄件質(zhì)量穩(wěn)健性最好。同時得到影響壓鑄件縮孔縮松缺陷穩(wěn)定程度的最重要因素為模具溫度,其次是充型速度,澆注溫度對其影響程度最小。

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種植屋面正交試驗研究 種植屋面正交試驗研究 種植屋面正交試驗研究

種植屋面正交試驗研究

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種植屋面正交試驗研究 4.5

通過對種植屋面能耗產(chǎn)生影響的土壤厚度、植物高度和葉面積指數(shù)(lai)三因素三水平正交試驗研究,分析影響種植屋面能耗的因素的主次順序,判斷因素的顯著性,為重慶辦公建筑種植屋面參數(shù)的選取提供參考。影響全年能耗的因素中土壤厚度、植物高度和lai的影響為高度顯著,土壤厚度×lai、植物高度×lai的影響為顯著。重慶辦公建筑粗放式種植屋面在土壤厚度為0.3m、植物高度為0.3m、lai為5時,全年能耗最小,為59.57kw·h/(m2·a)。

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基于正交試驗的深井泵優(yōu)化設計 基于正交試驗的深井泵優(yōu)化設計 基于正交試驗的深井泵優(yōu)化設計

基于正交試驗的深井泵優(yōu)化設計

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基于正交試驗的深井泵優(yōu)化設計 4.4

以深井泵葉片數(shù)、出口安放角、出口寬度等7個因素,每個因素取3個水平,按l18(37)正交試驗方案,設計了18副葉輪。通過cfd技術(shù)對葉輪、導葉在內(nèi)的兩級深井泵的全流場進行了設計工況下的三維數(shù)值模擬,獲得了18組設計方案的效率、揚程值。通過正交試驗法探索了各幾何參數(shù)對效率、揚程的影響規(guī)律,并通過極差分析找到了影響這些性能的主要因素和次要因素,根據(jù)優(yōu)選結(jié)果結(jié)合內(nèi)部流場測試及樣機試驗驗證對模型泵提出了進一步優(yōu)化設計方案。本試驗結(jié)果對采用葉輪極大揚程設計法的深井泵水力設計具有一定的參考價值。

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基于正交試驗法的路基沖擊碾壓施工參數(shù)優(yōu)化

基于正交試驗法的路基沖擊碾壓施工參數(shù)優(yōu)化

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基于正交試驗法的路基沖擊碾壓施工參數(shù)優(yōu)化 4.3

利用正交試驗設計法研究道路路基松鋪厚度、沖擊碾壓遍數(shù)和間歇時間對沖擊壓實效果的影響,從而對路基沖擊碾壓施工參數(shù)進行優(yōu)化。結(jié)果表明:路基松鋪厚度以80~100cm為宜;超孔隙水壓力消散與沖壓間歇時間呈正相關;沖壓間歇時間和碾壓遍數(shù)動態(tài)影響著沖壓效果,建議沖壓施工參數(shù)為連續(xù)沖壓20遍或間歇18h沖壓15遍。

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混凝土芯樣強度的正交試驗研究

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混凝土芯樣強度的正交試驗研究 3

混凝土芯樣強度的正交試驗研究——通過不同直徑芯樣強度與同條件試塊抗壓強度比較和對影響芯樣強度的各種因素進行正交分析,得出芯樣直徑對其強度影響水平是顯著的,+100mm芯樣混凝土芯樣強度與同條件試塊抗壓強度相當,而70mm芯樣混凝土芯樣強度高于同條件試...

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不銹鋼SUS420材質(zhì)電器配件鈍化工藝實力

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不銹鋼SUS420材質(zhì)電器配件鈍化工藝實力 4.5

不銹鋼sus420材質(zhì)電器配件鈍化工藝實力 東莞市凱盟表面處理技術(shù)開發(fā)有限公司專注于鈍化液,不銹鋼鈍化液,不銹鋼酸洗液,不 銹鋼酸洗鈍化液,不銹鋼電解拋光液,不銹鋼電解拋光設備,銅材拋光液,鋁材無鉻鈍化劑等 服務。不銹鋼酸洗拋光液,不銹鋼酸洗鈍化工藝,無鉻銅鈍化劑 剛開始拿到客戶寄過來的樣品后,客戶也不知道鹽霧時間可以達到多少,但是只要能 提高產(chǎn)品的防銹時間就行了。 想了一想,sus420的材料,我們就選擇了不銹鐵鈍化液駿4000幫客戶試了樣,并把 樣品寄到總部進行鹽霧測試。在測試的過程中,它的鹽霧測試只過了十幾個小時。我問客戶, 這樣能行嗎?客戶說:你看還有沒有別的方法來試一下了,我要的是它的最長鹽霧效果。”為 了解決這一困難,我們決定選擇不銹鐵鈍化液祥4000來做一下。 首先是它的流程:工件—快速清洗劑—過水—鈍化—過水—配位—過水

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真石漆的正交試驗研究 真石漆的正交試驗研究 真石漆的正交試驗研究

真石漆的正交試驗研究

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真石漆的正交試驗研究 4.6

隨著外墻外保溫技術(shù)的推廣實施,真石漆作為建筑外墻裝飾材料的優(yōu)越性得到了進一步體現(xiàn)。然而在真石漆的施工應用中,經(jīng)常會出現(xiàn)一些影響質(zhì)量、裝飾效果的問題,具有一定的普遍性。從配方和材料的角度對這些問題進行分析探討,采用正交試驗優(yōu)化配方。

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基于正交試驗的再生混凝土配合比優(yōu)化研究

基于正交試驗的再生混凝土配合比優(yōu)化研究

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基于正交試驗的再生混凝土配合比優(yōu)化研究 4.6

采用正交試驗設計再生混凝土的配合比,當水膠比(w/b)0.45,再生骨料(ra)取代量30%,聚羧酸鹽高效減水劑(pc)摻量2.5%,粉煤灰(fa)摻量20%時,組成再生混凝土的最優(yōu)配合比。選用最優(yōu)配合比,改變再生骨料的原始混凝土強度,表現(xiàn)出原始混凝土強度高,配制的再生混凝土強度也高的結(jié)果。當原始混凝土強度達到c50,基本上可以配制出與天然骨料一樣的混凝土強度。

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用正交試驗法優(yōu)化條形LED顯示器的出光性能 用正交試驗法優(yōu)化條形LED顯示器的出光性能 用正交試驗法優(yōu)化條形LED顯示器的出光性能

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用正交試驗法優(yōu)化條形LED顯示器的出光性能 4.7

考慮了生產(chǎn)過程中影響條形led顯示器的出光均勻性和亮度的五種影響因素:環(huán)氧、散射劑、散射劑占環(huán)氧主劑的質(zhì)量百分比、出光高度、芯片間距,并對每種影響因素各取三到四個不同水平進行正交試驗。通過對正交試驗的數(shù)據(jù)分析和后續(xù)的試驗,確定了最合適的封裝工藝,得出了生產(chǎn)中使出光均勻性一致,光亮度達到應用要求的產(chǎn)品。

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正交試驗法優(yōu)化紫荊果總黃酮提取工藝的研究 正交試驗法優(yōu)化紫荊果總黃酮提取工藝的研究 正交試驗法優(yōu)化紫荊果總黃酮提取工藝的研究

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正交試驗法優(yōu)化紫荊果總黃酮提取工藝的研究 4.5

為了篩選紫荊果總黃酮的最佳提取工藝,試驗采用乙醇浸提法提取紫荊果中總黃酮,初步探究乙醇濃度、料液比、浸提溫度、浸提時間這4個單因素對紫荊果中總黃酮提取率的影響,并設計l9(34)正交試驗確定紫荊果中總黃酮提取的較佳試驗條件。結(jié)果表明:在料液比為1.5∶60、浸提時間為2.5h、浸提溫度為80℃、乙醇濃度為75%的條件下,總黃酮提取率可高達2.910%。說明優(yōu)化的提取工藝簡單、易行、穩(wěn)定,可作為開發(fā)紫荊果藥材的依據(jù)。

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正交試驗設計優(yōu)化野葛藤中異黃酮的提取工藝 正交試驗設計優(yōu)化野葛藤中異黃酮的提取工藝 正交試驗設計優(yōu)化野葛藤中異黃酮的提取工藝

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正交試驗設計優(yōu)化野葛藤中異黃酮的提取工藝 4.5

目的優(yōu)選野葛藤中異黃酮的提取工藝。方法以葛藤異黃酮得率為評價指標,通過正交試驗設計優(yōu)化葛藤異黃酮的提取工藝,并對最佳提取工藝進行工藝驗證。結(jié)果葛藤異黃酮的最佳提取工藝為:乙醇濃度為50%,料液比1:20,超聲提取時間30min,超聲溫度為20℃,異黃酮的提取率可達3.86%。結(jié)論采用正交試驗設計優(yōu)化對葛藤異黃酮提取條件進行優(yōu)化合理可行。

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軟弱土質(zhì)相似材料配比的正交試驗研究 軟弱土質(zhì)相似材料配比的正交試驗研究 軟弱土質(zhì)相似材料配比的正交試驗研究

軟弱土質(zhì)相似材料配比的正交試驗研究

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軟弱土質(zhì)相似材料配比的正交試驗研究 4.6

基于正交試驗設計方法,以重晶石粉、石英砂、石膏、洗衣液、膨潤土和水為原料,配置了模型試驗中的軟弱土質(zhì)相似材料,獲得了不同配比相似材料的密度、黏聚力和內(nèi)摩擦角等物理力學指標。采用極差法和方差法分析了各因素的敏感性和顯著性,研究了各因素對相似材料指標的影響規(guī)律。研究表明:不同配比的相似材料各參數(shù)指標分布范圍較大,能夠滿足大部分模型試驗中土質(zhì)相似材料的要求;極差法與方差法的分析結(jié)果存在少許差別,但總體上反映的規(guī)律一致;膨潤土摻量對相似材料的密度指標起主要控制作用,骨膠比因素對材料的黏聚力影響最大,膨潤土摻量、含水量和重晶石粉摻量對內(nèi)摩擦角的影響相當。試驗結(jié)果為其他類似模型試驗中土質(zhì)類相似材料的配置提供了參考。

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正交試驗法優(yōu)選蒲葵子多糖的提取工藝?? 正交試驗法優(yōu)選蒲葵子多糖的提取工藝?? 正交試驗法優(yōu)選蒲葵子多糖的提取工藝??

正交試驗法優(yōu)選蒲葵子多糖的提取工藝??

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正交試驗法優(yōu)選蒲葵子多糖的提取工藝?? 4.7

目的建立水提醇沉法提取蒲葵子多糖的最佳提取工藝。方法采用正交試驗,以多糖含量為指標,優(yōu)選提取時間(a)、提取次數(shù)(b)、粒度(c)。結(jié)果影響蒲葵子多糖含量的因素主次關系c〉a〉b,最佳提取工藝為a283c2。結(jié)論藥材粒度對結(jié)果有顯著影響,從經(jīng)濟、省時的角度考慮,生產(chǎn)上應把藥材的粒度作為關鍵性因素考慮。

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0Cr18Ni9不銹鋼冷軋卷堿洗工藝參數(shù)的正交試驗 0Cr18Ni9不銹鋼冷軋卷堿洗工藝參數(shù)的正交試驗 0Cr18Ni9不銹鋼冷軋卷堿洗工藝參數(shù)的正交試驗

0Cr18Ni9不銹鋼冷軋卷堿洗工藝參數(shù)的正交試驗

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0Cr18Ni9不銹鋼冷軋卷堿洗工藝參數(shù)的正交試驗 4.4

首次選用cie1976l*a*b*色空間中的總色差δe*作為0cr18ni9不銹鋼冷軋卷堿洗工藝后表面質(zhì)量的評價指標。在簡述表色系統(tǒng)cie1976l*a*b*色空間及色差公式測量原理和測量方法的基礎上,用tc-pⅱg全自動測色色差計測量了不銹鋼板表面顏色。并對堿洗工藝參數(shù)進行了正交試驗和方差分析,通過f檢驗判定出各工藝參數(shù)的顯著性及其順序,最后給出了堿洗工藝參數(shù)的最佳結(jié)果。堿洗最佳工藝條件為:堿洗配方80%naoh+20%nano3、堿洗溫度550℃、堿洗時間25s。因子顯著性順序為:堿洗溫度>堿洗配方>堿洗時間。堿洗時間因子不顯著,可作為連續(xù)生產(chǎn)線調(diào)控參數(shù),依據(jù)生產(chǎn)線速度和堿洗槽長度設置堿洗時間。

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陳冬

職位:造價審核崗

擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

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