正交試驗(yàn)在低合金耐熱螺栓鋼熱處理硬度控制中的應(yīng)用

34CrNi3Mo鋼熱處理工藝正交試驗(yàn)與優(yōu)化

鋁合金的硬度 一、分類：展伸材料分非熱處理合金及熱處理合金 1.1非熱處理合金：純鋁—1000系，鋁錳系合金—3000系，鋁矽系合金—4000系，鋁鎂 系合金—5000系。 1.2熱處理合金：鋁銅鎂系合金—2000系，鋁鎂矽系合金—6000系，鋁鋅鎂系合金—7000 系。 二、合金編號(hào)：我國目前通用的是美國鋁業(yè)協(xié)會(huì)〈aluminiumassociation〉的編號(hào)。茲舉 例說明如下：1070-h14(純鋁) 2017-t4(熱處理合金) 3004-h32(非熱處理合金) 2.1第一位數(shù)：表示主要添加合金元素。 1：純鋁 2：主要添加合金元素為銅 3：主要添加合金元素為錳或錳與鎂 4：主要添加合金元素為矽 5：主要添加合金元素為鎂 6：主要添加合金元素為矽與鎂 7：主要添加合金元素為鋅與鎂 8：不屬於上列合金系的新合金 2.2第

研究熱處理工藝對(duì)軋機(jī)牌坊耐磨復(fù)合襯板工作層低合金耐磨鋼力學(xué)性能的影響。原熱處理工藝處理后工作層材料耐磨性不能滿足使用要求,使用70天失效。研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)淬火溫度低于900℃時(shí),低合金耐磨鋼硬度隨淬火溫度升高而升高,淬火溫度高于900℃時(shí),硬度反而下降。淬火溫度高于930℃時(shí),沖擊韌性有所下降。回火溫度高于460℃時(shí),硬度明顯降低。隨著回火溫度升高,沖擊韌性和斷裂韌性提高。回火溫度高于410℃時(shí),延伸率和斷面收縮率大幅度提高。350℃回火后耐磨性最佳。低合金耐磨鋼采用以下熱處理工藝最佳:900～920℃噴霧淬火后350～370℃回火。

關(guān)于低合金耐磨鑄鋼熱處理工藝分析

中、低合金耐磨鋼的熱處理 (1)中、低合金鑄鋼件大多用于汽車、拖拉機(jī)等機(jī)械工業(yè)要求有良好強(qiáng)度和 韌性的重要部件。一般來說，對(duì)于抗拉強(qiáng)度要求小于650mpa者，施以正火+回 火處理；而對(duì)于抗拉強(qiáng)度要求大于650mpa者，則采用淬火+回火處理，熱處理 后組織為回火索氏體。這比正火或退火所得珠光體及鐵素體組織具有更高的強(qiáng)度 和良好的韌性。這種熱處理通常稱之為調(diào)質(zhì)處理。但當(dāng)鑄件形狀及尺寸不宜淬火 時(shí)，則宜采用正火+回火取代調(diào)質(zhì)處理，而所得力學(xué)性能也較之淬火鋼略低。 (2)中、低合金鑄鋼件在調(diào)質(zhì)處理前最好進(jìn)行一次正火或正火+回火預(yù)處理， 以細(xì)化晶粒，均勻組織，增加最終調(diào)質(zhì)處理的效果，也有利于減少鑄態(tài)組織對(duì)調(diào) 質(zhì)后鑄鋼性能的影響，以及避免鑄件內(nèi)部鑄造應(yīng)力而導(dǎo)致鑄件淬火時(shí)變形或開裂 的可能性。對(duì)于碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.2%以下的低碳低合金鑄鋼件調(diào)質(zhì)前可采用正 火預(yù)處理。 (3)中

本篇文章研究了低合金耐磨鑄鋼處理工藝性能;評(píng)論了空淬低合金、油淬低合金、水淬低合金耐磨鋼的性能;通過實(shí)驗(yàn)分析了低合金耐磨鑄鋼熱處理工藝對(duì)力學(xué)性能產(chǎn)生的影響,實(shí)驗(yàn)證明軋機(jī)牌坊符合襯板在低合金耐磨鑄鋼中有很好的使用價(jià)值;低合金耐磨鑄鋼熱處理工藝的發(fā)展方向,以供參考。

實(shí)驗(yàn)選取4個(gè)對(duì)陶瓷釉面硬度影響最顯著的因素,利用正交試驗(yàn)法進(jìn)行配方優(yōu)化實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:優(yōu)化配方的釉面硬度較基礎(chǔ)釉的硬度均有提高,最高達(dá)hv720,能承受刀叉經(jīng)?？虅澏恢鲁霈F(xiàn)痕跡。

中碳鋼_螺栓的熱處理方法 螺栓加工工藝為：熱軋盤條-(冷撥)-球化(軟化)退火-機(jī)械除鱗-酸洗-冷撥-冷鍛成形-螺紋加工-熱措置懲罰- 檢驗(yàn)一，鋼材設(shè)計(jì)在緊固件制造中，不錯(cuò)選用緊固件材料是重要一環(huán)，因?yàn)榫o固件的機(jī)能以及其材料有著 密切的關(guān)系。如材料選擇不妥或不不錯(cuò)，可能造成機(jī)能達(dá)不到要求，使用壽命縮短，甚至發(fā)買賣外或加工 堅(jiān)苦，制造成本高檔，因此緊固件材料的選用是很是重要的環(huán)節(jié)。冷鐓鋼是接納冷鐓成型工藝出產(chǎn)的互換 性較高的緊固件用鋼。由于它是常溫下哄騙金屬范性加工成型，每1個(gè)零件的變型量很大，承受的變型速 率也高，因此，對(duì)冷鐓鋼原料的機(jī)能要求十分嚴(yán)酷。在長期出產(chǎn)實(shí)踐以及用戶使用調(diào)研的基礎(chǔ)上，聯(lián)合 gb/t6478-2001《冷鐓以及冷擠壓用鋼技術(shù)條件》gb/t699-1999《優(yōu)質(zhì)碳素***鋼》及方針jisg3507-1991 《冷鐓鋼用優(yōu)質(zhì)碳素鋼盤條

高塑性低合金耐熱鋼插銷冷裂紋試驗(yàn)判定準(zhǔn)則探討

通過對(duì)種植屋面能耗產(chǎn)生影響的土壤厚度、植物高度和葉面積指數(shù)(lai)三因素三水平正交試驗(yàn)研究,分析影響種植屋面能耗的因素的主次順序,判斷因素的顯著性,為重慶辦公建筑種植屋面參數(shù)的選取提供參考。影響全年能耗的因素中土壤厚度、植物高度和lai的影響為高度顯著,土壤厚度×lai、植物高度×lai的影響為顯著。重慶辦公建筑粗放式種植屋面在土壤厚度為0.3m、植物高度為0.3m、lai為5時(shí),全年能耗最小,為59.57kw·h/(m2·a)。

利用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì),探索蒸汽養(yǎng)護(hù)混凝土中的粉煤灰摻量、靜停時(shí)間、主養(yǎng)時(shí)間對(duì)預(yù)制管片混凝土出窯強(qiáng)度和28d強(qiáng)度的影響,并對(duì)試驗(yàn)結(jié)果及數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析,得出的結(jié)論為預(yù)制管片生產(chǎn)過程中的質(zhì)量控制提供依據(jù)。

電站主廠房箱形柱焊接技術(shù)在我公司承建的華電國際鄒縣發(fā)電廠四期2×1000mw超超臨界燃煤機(jī)組中得到了成功應(yīng)用。由于主廠房箱形柱的自重、載重以及壁厚都很大,因此在焊接過程中控制焊接變形,采用合理有效的焊后熱處理措施成為工藝實(shí)施的重點(diǎn)。

碳鋼和低合金鋼制壓力容器熱成形封頭的母材熱處理試板和重新熱處理的選擇

本文研究了18cr2ni4wa鋼880℃奧氏化后不同冷卻速度后的組織。隨著冷卻速度的減慢,其組織為板條馬氏體、板條馬氏體加粒狀貝氏體和粒狀貝氏體三種形態(tài)。研究和測試了(形變和未形變)空冷樣品不同溫度回火后的組織和機(jī)械性能。試驗(yàn)結(jié)果表明,在輥鍛壓縮率26.9％情況下,回火溫度在550～600℃范圍內(nèi),形變樣品與未形變樣品,塑性和韌性指標(biāo)基本相同,但強(qiáng)度和硬度前者均高于后者。

通過對(duì)在長期高溫下運(yùn)行的已失效螺栓分析,發(fā)現(xiàn)沿晶界有碳化物析出,形成網(wǎng)狀晶界,使晶界原子結(jié)合力下降,晶界弱化,在工作應(yīng)力長期作用下,網(wǎng)狀晶界會(huì)產(chǎn)生裂紋并擴(kuò)展,使螺栓沖擊韌度下降,具有熱脆化傾向。通過研究螺栓恢復(fù)熱處理工藝,結(jié)果表明,25cr2mo1v鋼螺栓的恢復(fù)熱處理工藝為:980℃二次正火+680℃×6h回火;25cr2mov鋼螺栓的恢復(fù)熱處理工藝為:960℃正火+900℃正火+650℃×6h回火。

螺栓的熱處理方法 螺栓的熱處理方法 螺栓加工工藝為：熱軋盤條-(冷撥)-球化(軟化)退火-機(jī)械除鱗-酸洗-冷撥-冷鍛 成形-螺紋加工-熱處理-檢驗(yàn)一，鋼材設(shè)計(jì)在緊固件制造中，正確選用緊固件材料 是重要一環(huán)，因?yàn)榫o固件的性能和其材料有著密切的關(guān)系。如材料選擇不當(dāng)或不正 確，可能造成性能達(dá)不到要求，使用壽命縮短，甚至發(fā)生意外或加工困難，制造成 本高等，因此緊固件材料的選用是非常重要的環(huán)節(jié)。冷鐓鋼是采用冷鐓成型工藝生 產(chǎn)的互換性較高的緊固件用鋼。由于它是常溫下利用金屬塑性加工成型，每個(gè)零件 的變形量很大，承受的變形速度也高，因此，對(duì)冷鐓鋼原料的性能要求十分嚴(yán)格。 在長期生產(chǎn)實(shí)踐和用戶使用調(diào)研的基礎(chǔ)上，結(jié)合gb/t6478-2001《冷鐓和冷擠壓 用鋼技術(shù)條件》gb/t699-1999《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》及目標(biāo)jisg3507-1991《冷 鐓鋼用碳素鋼盤條》的特點(diǎn)

對(duì)34crni3mo螺栓調(diào)質(zhì)后出現(xiàn)縱向裂紋的原因進(jìn)行宏觀和微觀分析。結(jié)果表明,34crni3mo螺栓原材料存在的嚴(yán)重非金屬夾雜及淬火應(yīng)力導(dǎo)致螺栓開裂。

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除 此文檔僅供學(xué)習(xí)和交流 r307g焊條采購技術(shù)條件 低合金耐熱鋼焊條r307g 采購技術(shù)條件 此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除 此文檔僅供學(xué)習(xí)和交流 r307g焊條采購技術(shù)條件 1內(nèi)容及范圍： 1.1本技術(shù)條件規(guī)定了14cr1mor（h）鋼用焊條r307g的化學(xué)成分、包裝、標(biāo) 識(shí)和質(zhì)量證明書等方面要求。 1.2本技術(shù)條件適用于r307g焊條的訂貨和驗(yàn)收。訂貨的規(guī)格和數(shù)量應(yīng)按照采 購合同的要求。 1.3按本技術(shù)要求供貨的焊條，除滿足本技術(shù)條件的規(guī)定外，其他未列出的款項(xiàng) 應(yīng)符合gb/t5118e5516-b2和awsa5.5e8016-b2的要求。 2熔敷金屬的化學(xué)成分： 熔敷金屬化學(xué)成分應(yīng)符合下列要求（%） csimnsp ≤0.12≤0.50≤0.90≤0.012≤0.012 cusb

闡述了δ=90+4mm的13mnnimonbr+00cr17ni14mo2鋼大直徑筒體的制造、焊接及熱處理,并通過各項(xiàng)檢測保證了產(chǎn)品質(zhì)量,從而實(shí)現(xiàn)了洗滌塔一次制造成功。

r307g焊條采購技術(shù)條件 低合金耐熱鋼焊條r307g 采購技術(shù)條件 r307g焊條采購技術(shù)條件 1內(nèi)容及范圍： 1.1本技術(shù)條件規(guī)定了14cr1mor（h）鋼用焊條r307g的化學(xué)成分、包裝、標(biāo) 識(shí)和質(zhì)量證明書等方面要求。 1.2本技術(shù)條件適用于r307g焊條的訂貨和驗(yàn)收。訂貨的規(guī)格和數(shù)量應(yīng)按照采 購合同的要求。 1.3按本技術(shù)要求供貨的焊條，除滿足本技術(shù)條件的規(guī)定外，其他未列出的款項(xiàng) 應(yīng)符合gb/t5118e5516-b2和awsa5.5e8016-b2的要求。 2熔敷金屬的化學(xué)成分： 熔敷金屬化學(xué)成分應(yīng)符合下列要求（%） csimnsp ≤0.12≤0.50≤0.90≤0.012≤0.012 cusbsnassi+mn ≤0.20≤0.004≤0.010≤0.010≤1.20 注：x系數(shù)：（10p+5sb+4

本文針對(duì)了低合金耐熱鋼焊接后產(chǎn)生裂紋的原因進(jìn)行了分析,結(jié)果表明主要原因是氫濃度過高而引起的氫至延遲裂紋。

對(duì)低合金耐熱鋼產(chǎn)生再熱裂紋分析的基礎(chǔ)上，采用可行的焊接工藝和有效的防止辦法。