整圈未焊透三通塑性極限內(nèi)壓的估算式擬合及驗(yàn)證
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4.6
根據(jù)極限內(nèi)壓對(duì)未焊透深度敏感程度的不同,把三通定義為深度敏感整圈未焊透三通和深度非敏感整圈未焊透三通?;诖罅坑?jì)算數(shù)據(jù),擬合得出整圈未焊透三通量綱一塑性極限內(nèi)壓工程估算公式。同時(shí)通過多組算例,對(duì)工程估算式和有限元解進(jìn)行了比較,驗(yàn)證了估算式的精度。
管件三通塑性極限載荷估算式研究進(jìn)展
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三通幾何結(jié)構(gòu)和受載較復(fù)雜,是管系中的薄弱環(huán)節(jié),準(zhǔn)確預(yù)測(cè)三通的塑性極限載荷,成為管道完整性評(píng)估的關(guān)鍵技術(shù)。綜述了國內(nèi)外三通塑性極限載荷的研究現(xiàn)狀,對(duì)今后三通塑性極限載荷的研究和安全評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的制定具有一定的指導(dǎo)意義。
面內(nèi)彎矩下焊制管道三通的塑性極限載荷
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基于極限分析的觀點(diǎn),推導(dǎo)了工業(yè)中焊制三通在面內(nèi)彎矩作用下的極限載荷估算式。通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證和與基于asme規(guī)范及billington的經(jīng)驗(yàn)公式比較表明,該公式對(duì)面內(nèi)彎矩極限值有較高的估算精度,具有較大的工程應(yīng)用價(jià)值。
底部減薄三通管件塑性極限內(nèi)壓的有限元分析
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4.4
采用有限元分析研究了單一內(nèi)壓作用時(shí)局部減薄缺陷對(duì)三通管塑性極限內(nèi)壓的影響??偨Y(jié)出含底部缺陷三通管的塑性極限載荷隨缺陷尺寸影響的變化規(guī)律。
焊制三通在面內(nèi)彎矩作用下的塑性極限載荷
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4.5
焊制三通在面內(nèi)彎矩作用下的塑性極限載荷
含點(diǎn)蝕缺陷三通管塑性極限載荷分析
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4.5
三通管在使用中受介質(zhì)的腐蝕或沖刷而產(chǎn)生局部減薄,從而降低其使用的安全性。因此,采用彈塑性有限元方法,分析了含點(diǎn)蝕缺陷引起的局部減薄對(duì)三通管極限載荷的影響。在對(duì)常用三通管幾何尺寸簡(jiǎn)化為等徑等壁厚的基礎(chǔ)上,借助ansys軟件中的設(shè)計(jì)語言(apdl),構(gòu)建了參數(shù)化有限元模型。通過改變?nèi)ü芗叭毕莸膸缀螀?shù),建立任意含點(diǎn)蝕缺陷三通管的有限元模型,實(shí)現(xiàn)三通管分析流程的過程控制。并研究了三通管幾何參數(shù)對(duì)其塑性極限載荷的影響,為壓力管道分析及使用安全提供一定的參考。
內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析
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內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析 作者:軒福貞;劉長軍;李培寧 作者機(jī)構(gòu):華東理工大學(xué)化機(jī)所,;華東理工大學(xué)化機(jī)所,;華東理工大學(xué)化機(jī)所, 來源:化工設(shè)備與管道 issn:1009-3281 年:2001 卷:038 期:002 頁碼:45-51 頁數(shù):7 中圖分類:tqo5 正文語種:chi 關(guān)鍵詞:焊制三通極限壓力有限元方法。 摘要:本文采用理想彈塑性材料及小變形假設(shè)的有限元技術(shù),系統(tǒng)分析并驗(yàn)證 管徑比d/d≥05管道焊接三通的塑性極限壓力及網(wǎng)格密度、單元類型和約 束形式對(duì)數(shù)值解的影響,結(jié)果表明,在管徑比d/d≥05的范圍內(nèi),等徑三 通的極限承載能力優(yōu)于d/d=083和d/d=065的主管徑厚比d/t相同 的異徑等強(qiáng)度三通,且在d/t較大時(shí)尤為明顯;采用小變形的分析方法能夠得 到滿足工程要求的極限壓力數(shù)值
內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析
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本文采用理想彈塑性材料及小變形假設(shè)的有限元技術(shù),系統(tǒng)分析并驗(yàn)證管徑比d/d≥0.5管道焊接三通的塑性極限壓力及網(wǎng)格密度、單元類型和約束形式對(duì)數(shù)值解的影響,結(jié)果表明,在管徑比d/d≥0.5的范圍內(nèi),等徑三通的極限承載能力優(yōu)于d/d=0.83和d/d=0.65的主管徑厚比d/t相同的異徑等強(qiáng)度三通,且在d/t較大時(shí)尤為明顯;采用小變形的分析方法能夠得到滿足工程要求的極限壓力數(shù)值解。
內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析
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4.6
內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析
復(fù)雜載荷下管道三通的塑性極限載荷
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4.3
目前對(duì)于管道三通在內(nèi)壓和彎矩聯(lián)合作用下的塑性極限載荷累積規(guī)律有三種不同的觀點(diǎn),即線性方程累積、拋物線方程累積和圓方程累積模式。文中采用非線性有限元方法分析內(nèi)壓與彎矩聯(lián)合作用下(包括面內(nèi)彎矩和面外彎矩兩種形式)管道三通的塑性極限載荷,結(jié)果表明其累積形式基本上介于拋物線方程和圓方程之間,并且與結(jié)構(gòu)幾何參量有關(guān)。最后在數(shù)值分析的基礎(chǔ)上提出復(fù)雜情況下考慮幾何因素的三通塑性極限載荷工程估算式,并用試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。
鋼制三通管塑性成型的液壓加載系統(tǒng)
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4.5
本文闡述鋼制三通管塑性成型的液壓加載系統(tǒng);進(jìn)行單級(jí)壓力控制溢流閥的動(dòng)態(tài)分析.探討了實(shí)現(xiàn)壓力控制的液壓比例元件和橋式氣路控制器,介紹了生產(chǎn)中的應(yīng)用情況.
彈、塑性傳力介質(zhì)下三通管軸壓脹形工藝分析
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4.4
填充在初始管件內(nèi)部的傳力介質(zhì)是三通管軸壓脹形工藝中的重要因素。內(nèi)高壓充液脹形具有工裝結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本高、密封條件苛刻的缺點(diǎn);為尋求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低廉的工裝結(jié)構(gòu)需要選用其他成形傳力介質(zhì)。文章采用聚氨酯橡膠彈性材料和石蠟、石墨混合塑性材料為傳力介質(zhì),分別以紫銅三通管和硬鋁三通管軸壓脹形為例,在自行研制的30t軸壓脹形試驗(yàn)平臺(tái)上進(jìn)行了工藝試驗(yàn),分析了不同傳力介質(zhì)對(duì)脹形工藝的影響,獲得了合格成形件和較理想的傳力介質(zhì)。結(jié)果表明,聚氨酯橡膠彈性材料不適合成形高徑比大于1的支管,塑性傳力介質(zhì)中石蠟石墨以4∶1混合時(shí),三通管成形質(zhì)量比較理想。
內(nèi)壓作用下球殼開孔接管的塑性極限分析
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4.3
本文運(yùn)用雙矩弱作用屈服條件,分析了密集補(bǔ)強(qiáng)型球殼開孔接管的五類九種破壞機(jī)構(gòu)的完全解,并給出了各類機(jī)構(gòu)所適用的參數(shù)范圍;從而為建立一種開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)方法提供了理論基礎(chǔ)。本文算例和實(shí)驗(yàn)結(jié)果符合得很好。
含軸向裂紋等徑焊制三通的塑料性極限載荷
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4.7
在幾個(gè)簡(jiǎn)化假設(shè)的前提下,采用彈塑性有限元方法,系統(tǒng)分析了內(nèi)壓下含軸向裂紋的等徑焊制三通的極限載荷及其變化規(guī)律。分別給出了含軸向裂紋、穿透型裂紋及表面裂紋的三通極限載荷的估算公式,并將估算公式計(jì)算出的值與有限元數(shù)值解進(jìn)行了比較。結(jié)果表明,深短裂紋和淺表面裂紋對(duì)極限載荷影響很小,內(nèi)表面和外表面兩種裂紋形式對(duì)極限載荷的影響差別不大;可采用外表面裂紋來分析;給出的估算公式具有較高的精度和合理的保守性。
塑性力學(xué)-梁的彈塑性彎曲及梁和剛架的塑性極限分析
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塑性力學(xué)-梁的彈塑性彎曲及梁和剛架的塑性極限分析——§2.1矩形載面梁的彈塑性純彎曲 §2.2橫向載荷作用下梁的彈塑性分析 §2.3強(qiáng)化材料矩形載面梁彈塑性純彎曲 §2.4超靜定梁的塑性極限載荷 §2.5用靜力法和機(jī)動(dòng)法求剛架的塑性極限載荷...
擠壓三通彈塑性應(yīng)力分布的有限元分析
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4.6
本文采用彈塑性有限元方法,系統(tǒng)研究了結(jié)構(gòu)尺寸d/t,r/d(名義直徑和壁厚之比,肩部半徑和主管名義直徑之比)對(duì)擠壓三通應(yīng)力分布的影響。計(jì)算結(jié)果表明增大三通肩部過渡半徑可以降低主、支管過渡區(qū)的最大應(yīng)力,同時(shí)也使得該部位的高應(yīng)力范圍擴(kuò)大,增大壁厚能夠有效的降低相貫區(qū)和腹部的應(yīng)力水平,但并不會(huì)改變應(yīng)力分布規(guī)律,研究結(jié)果可為三通優(yōu)化設(shè)計(jì)和含缺陷結(jié)構(gòu)的完整性評(píng)定提供依據(jù)
含環(huán)向裂紋管道三通的塑性失效載荷
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4.4
采用彈塑性有限元方法,系統(tǒng)分析了內(nèi)壓載荷下含環(huán)向裂紋管道三通的塑性失效載荷。探討了管道三通塑性失效有限元分析中的建模技術(shù),包括變形參量選取,網(wǎng)格收斂性研究等。給出了塑性失效載荷隨裂紋尺寸變化的規(guī)律,以及不同裂紋位置(包括肩部和腹部)對(duì)三通塑性失效載荷的影響。最后根據(jù)有限元數(shù)值解建立了簡(jiǎn)單的塑性失效載荷估算式,研究結(jié)果可為下一步含缺陷管件完整性評(píng)定提供參考數(shù)據(jù)。
結(jié)構(gòu)的塑性極限分析
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結(jié)構(gòu)的塑性極限分析——梁的彈塑性彎曲 塑性極限分析定理和方法 梁的極限分析 圓板的極限分析 一.基本假定 平截面假設(shè):在變形過程中,變形前為平面的橫截面,變形后仍保持為平面,且與變形后梁的軸線垂直
紫銅三通管軸壓脹形數(shù)值模擬及驗(yàn)證
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4.3
采用彈塑性變形理論分析了紫銅三通管軸壓脹形過程中單位脹形力、軸向載荷及平衡力的計(jì)算,分析了支管平衡力對(duì)成形質(zhì)量的影響,制定了脹形過程的軸壓進(jìn)給量;建立三通管軸壓脹形三維彈塑性有限元模型,分析成形工藝特點(diǎn),獲取合理的工藝參數(shù)和模具結(jié)構(gòu);然后在自行研制的30t軸壓脹形試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行工藝試驗(yàn)驗(yàn)證,并對(duì)試件進(jìn)行分析。結(jié)果表明,理論分析、有限元數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果相吻合。
異徑三通內(nèi)相貫線的埋弧自動(dòng)焊
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本文介紹了異徑三通內(nèi)相貫線的埋弧自動(dòng)焊的原理、傳動(dòng)裝置,并介紹了解決相貫線橄欖圓的問題。
單筋加強(qiáng)高壓三通的焊制技術(shù)
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高壓加氫焊接三通的設(shè)計(jì)計(jì)算
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4.4
我廠從建廠到現(xiàn)在,高壓管件均為方鐵鍛件。這種管件其聯(lián)接體系為方鐵、透鏡墊圈、螺紋法蘭、螺栓、螺母。為了克服方鐵三通零部件多、易泄漏、浪費(fèi)材料、加工周期長、投資大和安裝復(fù)雜等缺點(diǎn),1992年5月大修時(shí),用焊接三通代替方鐵三通,使用情況良好。現(xiàn)就焊接三通的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和應(yīng)力分析計(jì)算介紹如下。我們對(duì)φ267.4mm×28.6mm主管進(jìn)行了
輸油管道三通彈塑性應(yīng)力分布的有限元分析
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4.3
采用ansys有限元分析軟件建立三通的有限元模型,并對(duì)支主管徑比不同的三通進(jìn)行了彈塑性加載模擬計(jì)算,進(jìn)而得到了三通在內(nèi)壓、面內(nèi)彎矩和面外彎矩3種載荷作用下,應(yīng)力沿相貫區(qū)的分布規(guī)律及危險(xiǎn)點(diǎn)的位置。研究結(jié)果表明:增大支管管徑并不能提高三通承受內(nèi)壓的能力,但可提高三通承受彎矩的能力;三通受內(nèi)壓時(shí)腹部向外膨脹,肩部向內(nèi)收縮;大開孔支管三通所能承受的極限面外彎矩要遠(yuǎn)小于極限面內(nèi)彎矩。
塑料三通金屬三通哪個(gè)好
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4.6
在建設(shè)工程領(lǐng)域,選擇適合的管道連接件至關(guān)重要。本文將詳細(xì)比較塑料三通和金屬三通兩種常見的管道連接件,從材料特性、耐用性、安裝便捷性和成本等方面進(jìn)行說明,以幫助讀者選擇適合自己需求的管道連接件。
內(nèi)壓對(duì)Y型三通管內(nèi)高壓成形影響研究
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4.5
利用數(shù)值模擬對(duì)y型三通管內(nèi)高壓成形過程進(jìn)行了研究,研究了87mpa~145mpa范圍內(nèi)5條不同內(nèi)壓的加載路徑的成形過程,分析了過渡區(qū)內(nèi)凹、支管高度不足等缺陷產(chǎn)生的原因和內(nèi)壓為116mpa時(shí)零件成形過程中典型位置的壁厚變化,以及內(nèi)壓對(duì)零件壁厚分布的影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明,106mpa~126mpa為成形y型三通管合適的壓力區(qū)間,但不同內(nèi)壓成形的零件最小壁厚不同。
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職位:市政公用工程
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林