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更新時間：2025.01.04
2010年1-6×2.4m過水箱涵斜交105°計算書二分之二(正常使用極限狀態(tài))

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頁數： 3頁

正常使用極限狀態(tài)計算 裂縫寬度計算公式 (橋涵規(guī)范 JTG D62第 6.4 條)： 1 2 3 30W =C C C 0.28 10 ss fk s d mm E C1=1.0（鋼筋表面形狀系數） ； l2 s N C=1+0.5 N （作用長期效應影響系數） ；C3=0.9 （與構件受力性質有關的系數） ；ES=2.0 ×105Mpa；d 縱向受拉鋼筋直徑； ρ縱向受拉 鋼筋配筋率； s s N ( ) = A s ss e z z 。 ○1 頂板跨中裂縫驗算 頂板厚 500mm，縱向受拉鋼筋 25@125，ρ=3927/(1000 ×500)=0.7854%； as=55mm，h0=500-55=445mm； 荷載基本組合 M=261.21KN·m，N=38.30 KN； 短期效應組合 Ns=24.16 KN，長期效應組合 Nl=20.95 KN，C2=1+0.5*20.95/24.

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正常使用極限狀態(tài)計算 裂縫寬度計算公式 (橋涵規(guī)范 JTG D62第 6.4 條)： 1 2 3 30W =C C C 0.28 10 ss fk s d mm E C1=1.0（鋼筋表面形狀系數） ； l2 s N C=1+0.5 N （作用長期效應影響系數） ；C3=0.9 （與構件受力性質有關的系數） ；ES=2.0 ×105Mpa；d 縱向受拉鋼筋直徑； ρ縱向受拉 鋼筋配筋率； s s N ( ) = A s ss e z z 。 ○1 頂板跨中裂縫驗算 頂板厚 500mm，縱向受拉鋼筋 25@125，ρ=3927/(1000 ×500)=0.7854%； as=55mm，h0=500-55=445mm； 荷載基本組合 M=261.21KN·m，N=38.30 KN； 短期效應組合 Ns=24.16 KN，長期效應組合 Nl=20.95 KN，C2=1+0.5*20.95/24.

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