1860MPa高強(qiáng)鋼絞線用盤(pán)條拉拔斷裂原因分析

本文以公司新開(kāi)發(fā)鋼種70#質(zhì)量異議為研究對(duì)象,通過(guò)借助金相、掃描電鏡和化學(xué)分析法等分析手段對(duì)硬線盤(pán)條斷裂進(jìn)行缺陷分析,結(jié)果表明拉拔斷裂形成主要是由于鑄坯縮孔,索氏體率低、內(nèi)部中心偏析等原因造成。

用掃描電鏡、金相顯微鏡觀察分析了80鋼盤(pán)條拉拔斷裂的斷口,并對(duì)盤(pán)條進(jìn)行了理化檢驗(yàn)分析。結(jié)果表明,盤(pán)條組織中較多的網(wǎng)狀二次滲碳體是盤(pán)條在拉拔過(guò)程中脆斷的主要原因

通過(guò)對(duì)1×7-15.2/1860mpa鋼絞線強(qiáng)度分析,對(duì)其所用原料盤(pán)條的規(guī)格、強(qiáng)度、拉拔道次的選擇進(jìn)行分析討論,提供最優(yōu)化的原料選擇方案。

對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件所用的鋼絞線。施工單位必須認(rèn)真按施工規(guī)范的要求截取試樣,在拉力機(jī)上做最大拉力試驗(yàn)。由于1860mpa級(jí)鋼絞線強(qiáng)度高、表面光滑,一般拉力試驗(yàn)機(jī)的普通夾具無(wú)法夾持,從而使試驗(yàn)難以完成。因此,我們進(jìn)行了反復(fù)研究和試驗(yàn),采取用鋁皮加黃油、粗砂包裹鋼絞線夾持試驗(yàn)以及

45號(hào)鋼盤(pán)條在拉絲過(guò)程中發(fā)生斷裂,運(yùn)用掃描電鏡及能譜儀、金相顯微鏡等分析手段,對(duì)其斷裂原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明,原材料中存在的夾雜物、晶粒粗大及混晶等冶金質(zhì)量缺陷是盤(pán)條在拉拔過(guò)程中發(fā)生斷裂的主要原因。

分析預(yù)應(yīng)力鋼絲及鋼絞線用swrh77b盤(pán)條拉拔斷裂原因。針對(duì)平齊狀、杯錐狀、斜茬狀和不規(guī)則斷口形貌及形成原因,提出改進(jìn)措施:(1)合理配置連鑄二冷工藝,正確調(diào)整末端電磁攪拌位置,避免中心偏析和縮孔的形成。(2)認(rèn)真檢查鋼坯的表面質(zhì)量,對(duì)有缺陷的坯料應(yīng)進(jìn)行修磨,較嚴(yán)重的坯料應(yīng)回爐。(3)勤檢查、更換導(dǎo)衛(wèi)裝置和軋槽,合理分配各道次變形量,調(diào)節(jié)好各機(jī)架間張力,保證料型的合理規(guī)范,避免劃傷、黏鋼、折疊、結(jié)疤、耳子等缺陷。(4)增大swrh77b盤(pán)條在斯太爾摩線上的冷卻速度,保證相變冷卻速度在10~15℃/s,避免出現(xiàn)索氏體化率低和先共析滲碳體大量形成的現(xiàn)象。(5)確定拉拔道次、變形量并選用良好的潤(rùn)滑劑。

針對(duì)1860mpa級(jí)1×7—15.24鋼絞線的不足,提出開(kāi)發(fā)1860mpa級(jí)1×19w—28.6結(jié)構(gòu)多絲大直徑高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線設(shè)想。確定1×19w—28.6鋼絞線各層鋼絲直徑的比例關(guān)系,并設(shè)計(jì)一定的調(diào)整值,計(jì)算出外層細(xì)絲、外層粗絲、內(nèi)層絲、中心絲的直徑分別為4.95,6.60,6.20,6.40mm,捻距倍數(shù)12.5,捻距360mm。根據(jù)jisg3536—1999標(biāo)準(zhǔn)制定1×19w—28.6鋼絞線企業(yè)技術(shù)要求,設(shè)計(jì)合理的生產(chǎn)工藝流程,捻制后,在360～400℃進(jìn)行回火穩(wěn)定化處理,試制生產(chǎn)的鋼絞線成品性能、尺寸等均能滿足企業(yè)技術(shù)要求。

針對(duì)1860mpa級(jí)1×7—15．24鋼絞線的不足，提出開(kāi)發(fā)1860mpa級(jí)1×19w-28．6結(jié)構(gòu)多絲大直徑高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線設(shè)想。確定1×19w—28．6鋼絞線各層鋼絲直徑的比例關(guān)系，并設(shè)計(jì)一定的調(diào)整值，計(jì)算出外層細(xì)絲、外層粗絲、內(nèi)層絲、中心絲的直徑分別為4．95，6．60，6．20，6．40mm，捻距倍數(shù)12．5，捻距360mm。根據(jù)jisg3536-1999標(biāo)準(zhǔn)制定1×19w-28．6鋼絞線企業(yè)技術(shù)要求，設(shè)計(jì)合理的生產(chǎn)工藝流程，捻制后，在360～400℃進(jìn)行回火穩(wěn)定化處理，試制生產(chǎn)的鋼絞線成品性能、尺寸等均能滿足企業(yè)技術(shù)要求。

小方坯連鑄連軋生產(chǎn)1860mpa級(jí) pc鋼絞線用高碳熱軋盤(pán)條的研究 ! 方峰蔣建清陳少慧胡顯軍倪根來(lái) (東南大學(xué))(江蘇沙鋼集團(tuán)有限公司) 摘要通過(guò)對(duì)小方坯連鑄連軋工藝的調(diào)整有效控制了高碳熱軋盤(pán)條的顯微組織~純凈度~表面質(zhì)量和成分 偏析等生產(chǎn)出了滿足1860mpa級(jí)pc鋼絞線用z13.0mm熱軋盤(pán)條使其抗拉強(qiáng)度高于1100mpa斷面收 縮率大于35%拉絲斷絲率低于1.25次/100t 關(guān)鍵詞小方坯連鑄連軋高碳盤(pán)條pc鋼絞線* studyonhigh-carbonsteelwirerodproducedfromc.c billetsfor1860mpapcstrand fangfengjiangjianging (southeastuniversity

通過(guò)對(duì)小方坯連鑄連軋工藝的調(diào)整,有效控制了高碳熱軋盤(pán)條的顯微組織、純凈度、表面質(zhì)量和成分偏析等,生產(chǎn)出了滿足1860mpa級(jí)pc鋼絞線用13.0mm熱軋盤(pán)條,使其抗拉強(qiáng)度高于1100mpa,斷面收縮率大于35%,拉絲斷絲率低于1.25次/100t

Ф5.5mm 45鋼盤(pán)條拉拔斷裂原因分析

70鋼盤(pán)條在拉拔時(shí)發(fā)生斷裂,經(jīng)對(duì)盤(pán)條拉拔工藝和盤(pán)條材質(zhì)進(jìn)行分析,認(rèn)為盤(pán)條心部存在網(wǎng)狀滲碳體是造成拉拔斷裂主要原因。

分析介紹1860mpa級(jí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線及其原料82b熱軋盤(pán)條的生產(chǎn)技術(shù)要求,提出82b盤(pán)條生產(chǎn)控制及質(zhì)量要點(diǎn)

為了研究加固構(gòu)件的極限承載力以及加固材料的界限用量,在試驗(yàn)研究基礎(chǔ)上建立有限元模型,對(duì)高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-滲透性聚合物砂漿加固鋼筋混凝土梁正截面和斜截面的界限配筋數(shù)量進(jìn)行數(shù)值分析,并對(duì)2類(lèi)截面的應(yīng)力狀況進(jìn)行研究,建立了抗彎加固梁和抗剪加固梁的鋼絞線界限用量計(jì)算公式,并對(duì)其進(jìn)行驗(yàn)證。研究結(jié)果表明:抗彎加固最大界限用量計(jì)算結(jié)果相當(dāng)于實(shí)際最大用量的0.80,以保證加固結(jié)構(gòu)必要的延性性能;抗剪加固最大界限用量計(jì)算結(jié)果相當(dāng)于實(shí)際最大用量的0.99和1.01;給出的計(jì)算公式可用于判斷加固鋼絞線的用量是否超限,從而避免加固材料浪費(fèi)和出現(xiàn)不合適的破壞模式。

介紹1×7—?21.6mm1860mpa鋼絞線的生產(chǎn)方法。采用?15mm82b盤(pán)條,合理控制酸洗濃度,酸洗時(shí)間控制在10~12min,緩蝕劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在0.6%~0.9%,高壓水沖洗后表面光滑無(wú)黏滯;選用9/1270直進(jìn)式拉絲機(jī),合理分配壓縮率,絕對(duì)變形量最大和部分壓縮率最大不在同一道次;穩(wěn)定化處理時(shí)提高鋼絞線張力。研究表明,回火溫度380~390℃,張力為250kn,生產(chǎn)出的鋼絞線平均抗拉強(qiáng)度為1909mpa,鋼絞線弦高小于8mm,各項(xiàng)性能滿足客戶(hù)要求。

對(duì)55鋼盤(pán)條在拉拔過(guò)程中發(fā)生杯錐狀斷裂的原因進(jìn)行了檢驗(yàn)分析,結(jié)果表明:非金屬夾雜物嚴(yán)重和中心碳偏析是導(dǎo)致拉拔時(shí)產(chǎn)生杯錐狀斷裂的原因。

擠壓錨固2200mpa高強(qiáng)鋼絞線拉索錨具錨固性能研究 擠壓錨固2200mpa高強(qiáng)鋼絞線拉索錨具錨固性能研究 擠壓錨固2200mpa高強(qiáng)鋼絞線拉索錨具錨固性能研究黃 穎朱元付委蘇韓雷歡（柳州歐維姆機(jī)械股份有限公司 545006）摘要：本文對(duì)采用2200mpa級(jí)別鋼絞線的擠壓 錨固拉索進(jìn)行錨固性能研究，成功研發(fā)了一種適用于舊橋換 索的強(qiáng)度級(jí)別高、錨具外徑小的拉索錨固結(jié)構(gòu)。經(jīng)有限元分 析，在不增加錨具直徑的條件下，適當(dāng)增加擠壓余量和擠壓 長(zhǎng)度，優(yōu)化了擠壓錨結(jié)構(gòu)及參數(shù)。靜載試驗(yàn)證明，改進(jìn)措施 有效地提高了錨固性能，拉索的錨固效率系數(shù)符合標(biāo)準(zhǔn)要求， 為預(yù)埋管尺寸受限的舊橋換索工程提供了很好的解決方案。 關(guān)鍵詞：擠壓錨固2200mpa級(jí)別鋼絞線錨固效率系數(shù)鋼 絞線拉索引言我國(guó)90年代左右建造的中、下承式拱橋經(jīng) 檢修，部分吊桿因防腐問(wèn)題，在竣工10～15

介紹1860mpa級(jí)1×19—28.6低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線的研制過(guò)程。試驗(yàn)選用抗拉強(qiáng)度為1300mpa、斷面收縮率大于30%的φ14mm82b專(zhuān)用盤(pán)條;將盤(pán)條在質(zhì)量分?jǐn)?shù)15%～20%鹽酸溶液中去除氧化鐵皮后,進(jìn)入磷酸二氫鋅為主液的槽中進(jìn)行磷化處理,然后浸入90～100℃的皂液中皂化,最后在100℃左右的烘箱中烘干;拉拔鋼絲時(shí)嚴(yán)格按盤(pán)條軋制方向順向拉拔。給出捻制穩(wěn)定化工藝參數(shù):捻距400mm,捻制速度25m/min,張力330kn,溫度385～390℃。試驗(yàn)結(jié)果表明,采用上述工藝研制的鋼絞線抗拉強(qiáng)度為1868～1904mpa,延伸率為6.0%～8.5%,松弛率為1.6%,各項(xiàng)性能指標(biāo)完全符合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。

對(duì)高碳盤(pán)條的焊接區(qū)拉絲斷口進(jìn)行了形貌的觀察和分析。結(jié)果表明,高碳盤(pán)條焊接區(qū)發(fā)生拉拔斷裂的主要原因有以下三種:焊接過(guò)程中未完全擠出的氧化物夾雜;焊接后的熱處理溫度過(guò)高導(dǎo)致盤(pán)條的組織發(fā)生過(guò)熱以及焊接區(qū)表面潤(rùn)滑不良導(dǎo)致拉拔過(guò)程中產(chǎn)生表面橫向裂紋,形成裂紋源。

連續(xù)梁群錨高強(qiáng)鋼絞線預(yù)應(yīng)力施工工法 編制單位：中建一局集團(tuán) 批準(zhǔn)部門(mén)：中國(guó)建筑工程總公司 工法編號(hào)：gf／201006－96 主要執(zhí)筆人：朱勤 l工法特點(diǎn)..................................................................................................2 2適用范圍..................................................................................................2 3qm系列預(yù)應(yīng)力材料及結(jié)構(gòu)件.............................................................2 5工藝流程......................

結(jié)合工程介紹高強(qiáng)鋼絞線預(yù)應(yīng)力筋的代換設(shè)計(jì),雙t板胎模制作、鋼筋組裝及砼澆灌和養(yǎng)護(hù)技術(shù)。

連續(xù)現(xiàn)澆箱梁在鋼絞線張拉時(shí),發(fā)生滑絲情況,分析滑絲的原因。