30CrMoA鋼制活節(jié)螺栓鍛熱淬火工藝試驗研究
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4.7
通過對緊固件30CrMoA鋼制活節(jié)螺栓普通淬火和鍛熱淬火的試驗研究,對普通淬火和鍛熱淬火進行力學性能比較,并且對鍛熱淬火試件進行組織分析,鍛熱淬火在力學性能上不低于普通淬火,綜合性能有所改善,所以對于30CrMoA鋼制活節(jié)螺栓進行鍛熱淬火是可行的,現(xiàn)已經(jīng)用于生產(chǎn)。
動車組國產(chǎn)化螺栓的高頻淬火工藝試驗研究
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對動車組制動系統(tǒng)國產(chǎn)化部件中要求做表面高頻淬火的一種螺栓進行了工藝試驗研究,通過大量的試驗,對工藝參數(shù)進行優(yōu)化后,最終生產(chǎn)出了滿足圖紙中表面淬火技術(shù)要求的零件。
30CrMoA鋼與Q345B鋼活塞桿組件的焊接
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某種非公路礦用自卸車前懸缸活塞桿組件采用經(jīng)調(diào)質(zhì)處理的30crmoa合金結(jié)構(gòu)鋼與熱軋q345b低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接加工而成,由于兩鋼的化學成分和物理性能不同,屬異種鋼焊接。焊接時存在性能突變、不匹配等問題,同時存在30crmoa合金結(jié)構(gòu)鋼焊接性較差的問題。為解決上述問題,根據(jù)焊接性分析和焊接工藝試驗,制定了合理的焊接工藝,按此工藝焊接,得到了符合使用要求的焊接接頭。
使用活節(jié)螺栓槽形螺栓孔法蘭的計算
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4.4
用計算實例說明,采用sw-1998"過程設(shè)備強度計算軟件"對使用活節(jié)螺栓槽形螺栓孔的法蘭進行計算時,法蘭外直徑d0值應(yīng)根據(jù)gb150.3-2011《壓力容器第3部分:設(shè)計》7.3.2條中d0的說明正確輸入,方可確保法蘭的強度滿足設(shè)計要求。
65Mn鋼制墊板薄殼淬火的試驗研究
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4.5
采用薄殼淬火工藝對65mn鋼制墊板進行處理,可得到表層以孿晶馬氏體為主,過渡層出現(xiàn)馬氏體、殘余奧氏體、貝氏體和細珠光體復(fù)合組織,靠近心部為少量貝氏體、細珠光體、珠光體加少量鐵素體,而心部為細珠光體、珠光體加鐵素體的組織,使表面強度與中心韌性得以良好配合.薄殼淬火的強化主要是馬氏體強化.
30CrMnSiA鋼制螺栓脫碳對螺紋拉脫力的影響
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4.5
30crmnsia鋼廣泛應(yīng)用于飛機各承力構(gòu)件,由于30crmnsia在熱處理過程中,鋼件表面的碳容易與熱處理爐中的氧接觸而形成co或co_2,從而使零件表面脫碳,造成了零件強度降低。對用于不能磨削的螺紋零件就更為不利。
8.8級六角頭螺栓頭部淬火裂紋形貌
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六角頭螺栓頭部裂紋分析 一、概況 六角頭螺栓(三價黑),8.8級,裝配時發(fā)生斷裂。 二、宏觀檢查 斷裂發(fā)生在頭部r處,最后螺紋底。斷口有深褐色月牙形舊痕區(qū), 約占整個斷口面積的2/3;其余部分為淺灰色,該區(qū)域可見塑性變形 (圖1)。斷裂起源于舊痕區(qū)的牙底處表面(圖2)。 圖1斷裂形貌 舊痕區(qū) 圖2斷口形貌 三、基體硬度 實測值:31.531.531.5hrc 8.8級規(guī)定:22~32hrc 四、電鏡特征 斷口舊痕區(qū)表層已被污物覆蓋,可見沿晶特征(圖3-6)。淺色區(qū) 的微觀形貌為韌窩(圖7)。 圖3圖4 圖5圖6 圖7 五、金相檢查 斷口舊痕區(qū)有可見氧化層,并有沿晶二次裂紋,未見非金屬夾雜 物聚集及其它材料缺陷(圖8、9)。根據(jù)gb/t3098.1-2010對螺紋脫碳 層檢測,結(jié)果為:g=0mm,e=0.72m
U型螺栓螺紋滾壓工藝試驗及工藝參數(shù)的確定
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u型螺栓螺紋滾壓工藝試驗及工藝參數(shù)的確定漢陽特種汽車制造廠鄒聲學,童綏國1概述對于u型螺栓的生產(chǎn),一般采用先加工完兩端螺紋,再經(jīng)鍛彎成形、熱處理調(diào)質(zhì)的工藝。該工藝存在兩種無法解決的問題。其一,工序問周轉(zhuǎn)及鍛彎、熱處理等工序過程中的磕碰,使完好的螺紋牙...
高強度螺栓鋅浴淬火鍍鋅復(fù)合熱處理
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高強度螺栓鋅浴淬火鍍鋅復(fù)合熱處理
鋼制空冷散熱器試驗研究
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鋼制空冷散熱器試驗研究
軸承鋼制典型零件淬火畸變的綜合控制
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本文敘述的是一個重要傳動零件(如圖1所示),其整體硬度要求為58-62hrc。從結(jié)構(gòu)上看,其左端φ80mm外圓處為零件的重要加工基準,這部分呈環(huán)形開口結(jié)構(gòu),由于缺乏內(nèi)部支撐,在熱處理的淬火過程中會出現(xiàn)明顯的形狀和尺寸變化。由于機械加工在某裝置上預(yù)留的徑向加工余量僅為0.10mm,所以需要對其淬
鈦合金板材火焰加熱淬火強化試驗研究
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4.8
為提高鈦合金板材的表面硬度,對其進行了火焰加熱淬火表面強化處理,采用數(shù)值模擬的方法研究了火焰加熱的溫度場以及沿壁厚方向上的溫度變化特點,分析了金相組織和硬度。試驗結(jié)果表明:采用火焰加熱淬火表面強化工藝可以獲得晶粒細小、硬度高于基體硬度的強化層,火焰強度越高,表面硬化效果越好,表面最高硬度達456hv;在火焰線掃描速度保持一定的條件下,火焰噴射強度影響的主要是合金表面硬度值,對其淬透層厚度影響不大。
活節(jié)螺栓法蘭墊片連接系統(tǒng)有限元分析與結(jié)構(gòu)改進
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4.3
應(yīng)用abaqus軟件,在考慮預(yù)緊力和內(nèi)壓作用的工況下,對某廠所設(shè)計的壓力容器非標活節(jié)螺栓法蘭墊片連接系統(tǒng)進行三維有限元應(yīng)力分析。根據(jù)應(yīng)力分析結(jié)果進行線性化處理,按照jb4732-1995《鋼制壓力容器-分析設(shè)計標準》對其進行應(yīng)力強度評定。結(jié)果表明,由于結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性,原設(shè)計結(jié)構(gòu)的耳板、上法蘭和筒體的應(yīng)力強度不滿足要求,需加厚上法蘭并在筒體上安裝加強板以減小其應(yīng)力強度值。對具有不同厚度上法蘭和不同長度加強板的該結(jié)構(gòu)進行應(yīng)力分析,得到既滿足強度要求和密封要求,又節(jié)省材料的設(shè)計參數(shù),同時總結(jié)了上法蘭厚度和加強板長度對連接系統(tǒng)上法蘭和筒體應(yīng)力的影響規(guī)律。這對類似結(jié)構(gòu)的設(shè)計具有一定的指導(dǎo)意義。
高強螺栓連接節(jié)點火災(zāi)后性能試驗研究
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4.6
對鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點在火災(zāi)作用后的力學性能進行深入研究至關(guān)重要,它是研究結(jié)構(gòu)整體火災(zāi)作用后力學性能的重要基礎(chǔ)。對四個足尺高強螺栓連接節(jié)點進行了模擬自然火災(zāi)試驗,通過對其火災(zāi)前后力學性能試驗結(jié)果的對比分析,采用數(shù)值分析的最小二乘法,得到了該類節(jié)點各主要參數(shù)與其所經(jīng)歷的最高火災(zāi)溫度相關(guān)的擬合公式,為具有此類連接節(jié)點的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)后的安全性檢測評定與加固提供了參考依據(jù),也為我國《鋼結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計規(guī)范》的修訂提供參考。
厚板高強度淬火回火鋼焊接變形試驗研究
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4.7
通過對40mmccse690鋼板平對接焊進行試驗研究,分析了厚板高強度淬火回火鋼的焊接變形以及影響焊接變形的主要因素,并提出了控制其焊接變形的方法。
鋼制螺栓鍍鋅后脆性斷裂分析
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4.6
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鋼制螺栓鍍鋅后斷裂故障解析
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4.4
從原材料、熱處理工藝、表面處理工藝等方面,分析在裝配使用過程中鍍鋅鋼制螺栓發(fā)生脆性斷裂的原因。著重分析了鍍鋅過程中的析氫滲氫現(xiàn)象對鋼制螺栓脆性斷裂的影響,從而在選材、制造工藝過程控制等方面采取必要的措施,使零件表面的氫吸附、滲透壓力減少,降低其氫脆敏感性,有效預(yù)防鍍鋅鋼制螺栓發(fā)生脆性斷裂。
用正交試驗法對螺栓凸焊工藝的研究
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本文對rq1980825凸焊螺栓的電阻焊工藝參數(shù):壓力、加壓時間、焊接時間、維持時間的量值,采用正交試驗法中的l_9(3~4)表進行多次工藝試驗,并定量評價焊接接頭強度,獲得較滿意的結(jié)果.
低碳鋼的亞溫淬火工藝研究
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鋼材仍然是目前建筑施工的一個重要使用材料。受到整體環(huán)境的影響,鋼材市場的競爭日益激烈化,因此,提高煉鋼的技術(shù),實現(xiàn)高質(zhì)量鋼材的生產(chǎn)是鋼材企業(yè)的發(fā)展重點?;诖?文章對低碳鋼的雅文淬火技術(shù)進行了論述,以全面提升鋼鐵的質(zhì)量,扭轉(zhuǎn)鋼鐵行業(yè)的整體頹勢。
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職位:房建工程標準員
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林