Ф5.5mm 45鋼盤條拉拔斷裂原因分析
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Ф5.5mm 45鋼盤條拉拔斷裂原因分析
45鋼盤條拉拔斷裂原因分析 45鋼盤條拉拔斷裂原因分析
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45號鋼盤條在拉絲過程中發(fā)生斷裂,運用掃描電鏡及能譜儀、金相顯微鏡等分析手段,對其斷裂原因進行分析。結(jié)果表明,原材料中存在的夾雜物、晶粒粗大及混晶等冶金質(zhì)量缺陷是盤條在拉拔過程中發(fā)生斷裂的主要原因。
70#鋼盤條拉拔斷裂原因分析 70#鋼盤條拉拔斷裂原因分析
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本文以公司新開發(fā)鋼種70#質(zhì)量異議為研究對象,通過借助金相、掃描電鏡和化學(xué)分析法等分析手段對硬線盤條斷裂進行缺陷分析,結(jié)果表明拉拔斷裂形成主要是由于鑄坯縮孔,索氏體率低、內(nèi)部中心偏析等原因造成。
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80鋼盤條拉拔斷裂原因分析 80鋼盤條拉拔斷裂原因分析
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用掃描電鏡、金相顯微鏡觀察分析了80鋼盤條拉拔斷裂的斷口,并對盤條進行了理化檢驗分析。結(jié)果表明,盤條組織中較多的網(wǎng)狀二次滲碳體是盤條在拉拔過程中脆斷的主要原因
Ф5.5mm 45鋼盤條拉拔斷裂原因分析熱門文檔
45鋼盤條拉拔斷裂分析 45鋼盤條拉拔斷裂分析
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φ6.5mm的45鋼盤條在拉拔到φ4.2mm和φ5.5mm時斷裂,通過掃描電鏡對斷口進行觀察,發(fā)現(xiàn)引起試樣發(fā)生拉拔斷裂是由于表面有異常組織所致。進一步通過金相檢驗,發(fā)現(xiàn)試樣在產(chǎn)生裂紋源的表面有異常增碳區(qū),其中,拉拔到φ5.5mm的斷裂樣表面還發(fā)現(xiàn)了金屬的橫向流動,通過用能譜對微區(qū)成分進行分析,確定這是一起因表面增碳引起的拉拔斷裂事故。而同樣是增碳,當試樣不圓度超差較大時,會引起試樣表面金屬的橫向流動,增加表面增碳造成的危害。
45鋼φ6.5mm盤條拉絲斷裂原因分析 45鋼φ6.5mm盤條拉絲斷裂原因分析
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某鋼繩廠用45鋼6.5mm盤條拉拔鋼絲時,多次產(chǎn)生斷裂。通過金相、性能和熱處理試驗,對盤條拉絲斷裂原因進行了分析,認為盤條存在屈氏體組織是斷裂的根本原因。
45鋼Φ6.5mm盤條拉絲斷裂原因分析 45鋼Φ6.5mm盤條拉絲斷裂原因分析
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某鋼繩廠用45鋼ф6.5mm盤條拉拔鋼絲時,多次產(chǎn)生斷裂.通過金相、性能和熱處理試驗,對盤條拉絲斷裂原因進行了分析,認為盤條存在屈氏體組織是斷裂的根本原因.
70鋼盤條拉拔斷裂的原因分析 70鋼盤條拉拔斷裂的原因分析
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70鋼盤條在拉拔時發(fā)生斷裂,經(jīng)對盤條拉拔工藝和盤條材質(zhì)進行分析,認為盤條心部存在網(wǎng)狀滲碳體是造成拉拔斷裂主要原因。
55鋼盤條拉拔杯錐狀斷裂原因分析 55鋼盤條拉拔杯錐狀斷裂原因分析
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對55鋼盤條在拉拔過程中發(fā)生杯錐狀斷裂的原因進行了檢驗分析,結(jié)果表明:非金屬夾雜物嚴重和中心碳偏析是導(dǎo)致拉拔時產(chǎn)生杯錐狀斷裂的原因。
Ф5.5mm 45鋼盤條拉拔斷裂原因分析精華文檔
Φ8mm T9A鋼盤條拉拔斷裂分析 Φ8mm T9A鋼盤條拉拔斷裂分析
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通過對嚴重拉拔斷裂的φ8mmt9a鋼盤條的試驗分析,確定了存在石墨組織是造成盤條拉拔性能低下的原因,并分析了石墨組織的形成原因及機理
77MnA高碳鋼盤條拉拔斷裂原因及控制措施 77MnA高碳鋼盤條拉拔斷裂原因及控制措施
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研究了造成77mna高碳鋼盤條拉拔斷裂的主要原因,結(jié)果表明:鋼材純凈度和均勻度、索氏體率、盤條表面和內(nèi)部質(zhì)量以及用戶的加工工藝各方面的不足均會導(dǎo)致拉拔斷裂。
螺旋肋預(yù)應(yīng)力鋼絲用盤條拉拔斷裂原因分析 螺旋肋預(yù)應(yīng)力鋼絲用盤條拉拔斷裂原因分析
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φ12.5mm的螺旋肋預(yù)應(yīng)力鋼絲用swrh72b盤條在拉拔至φ6.25mm時出現(xiàn)斷裂。對時效和拉拔工藝進行分析,時效時間超過60d,拉拔工藝合理。對盤條化學(xué)成分、斷口和非斷口處非金屬夾雜物進行分析,化學(xué)成分符合技術(shù)要求,斷口和非斷口處非金屬夾雜物級別均較低。對非斷口和斷口處進行金相、中心偏析分析,非斷口處的金相組織為索氏體和少量鐵素體,斷口處的金相組織為索氏體、少量鐵素體和心部網(wǎng)狀滲碳體,試樣斷口處中心碳偏析為4.0級。由碳偏析引起的心部網(wǎng)狀滲碳體是造成盤條拉拔斷裂的主要原因,減少坯料的碳偏析可以消除拉拔斷裂的發(fā)生。
82MnA高碳鋼盤條拉拔斷裂分析 82MnA高碳鋼盤條拉拔斷裂分析
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4.4
規(guī)格為φ12.5mm的82mna高碳鋼熱軋盤條拉拔過程中發(fā)生斷裂,為了找到盤條斷裂原因,采用體視顯微鏡、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡及x射線能譜儀等手段對其表面缺陷、金相組織、非金屬夾雜物進行了分析和測試。結(jié)果表明:82mna鋼純凈度、盤條表面缺陷、心部成分偏析、心部組織異常和ds類夾雜物最終導(dǎo)致其在拉拔過程中斷裂。
70高碳鋼鋼絲拉拔斷裂原因分析 70高碳鋼鋼絲拉拔斷裂原因分析
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采用掃描電鏡和能譜成分分析,對70高碳鋼絲拉拔過程中出現(xiàn)的斷裂問題進行了分析。結(jié)果表明,鋼絲斷口主要有平面狀和杯錐狀兩種,其斷裂類型為脆性斷裂和韌性斷裂。拉拔過程中,造成70高碳鋼絲斷裂的主要原因是鋼絲內(nèi)存在成分偏析、較大的夾雜物以及鋼絲表面缺陷等,并提出有效措施解決這些問題。
Ф5.5mm 45鋼盤條拉拔斷裂原因分析最新文檔
高碳鋼絲焊接區(qū)拉拔斷裂原因分析 高碳鋼絲焊接區(qū)拉拔斷裂原因分析
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對高碳盤條的焊接區(qū)拉絲斷口進行了形貌的觀察和分析。結(jié)果表明,高碳盤條焊接區(qū)發(fā)生拉拔斷裂的主要原因有以下三種:焊接過程中未完全擠出的氧化物夾雜;焊接后的熱處理溫度過高導(dǎo)致盤條的組織發(fā)生過熱以及焊接區(qū)表面潤滑不良導(dǎo)致拉拔過程中產(chǎn)生表面橫向裂紋,形成裂紋源。
45鋼厚板斷裂原因分析
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中碳鋼絲拉拔斷裂原因分析及改進措施 中碳鋼絲拉拔斷裂原因分析及改進措施
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分析中碳鋼絲拉拔斷裂的形成原因,并提出了相應(yīng)的改進措施,在壓縮率高達98.7%的條件下生產(chǎn)出了強度大于2400mpa的中碳鋼絲。
82B鋼盤條拉拔脆斷的原因分析 82B鋼盤條拉拔脆斷的原因分析
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對82b鋼盤條拉拔脆斷斷口進行了金相組織和夾雜物檢測,并借助掃描電鏡觀察分析了拉拔過程中產(chǎn)生的脆性斷口形貌。結(jié)果表明,82b鋼盤條脆斷的主要原因是夾雜物級別超標、組織中出現(xiàn)網(wǎng)狀碳化物、索氏體含量偏低以及盤條表面缺陷等。
預(yù)應(yīng)力鋼絲及鋼絞線用SWRH77B盤條拉拔斷裂原因分析 預(yù)應(yīng)力鋼絲及鋼絞線用SWRH77B盤條拉拔斷裂原因分析
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分析預(yù)應(yīng)力鋼絲及鋼絞線用swrh77b盤條拉拔斷裂原因。針對平齊狀、杯錐狀、斜茬狀和不規(guī)則斷口形貌及形成原因,提出改進措施:(1)合理配置連鑄二冷工藝,正確調(diào)整末端電磁攪拌位置,避免中心偏析和縮孔的形成。(2)認真檢查鋼坯的表面質(zhì)量,對有缺陷的坯料應(yīng)進行修磨,較嚴重的坯料應(yīng)回爐。(3)勤檢查、更換導(dǎo)衛(wèi)裝置和軋槽,合理分配各道次變形量,調(diào)節(jié)好各機架間張力,保證料型的合理規(guī)范,避免劃傷、黏鋼、折疊、結(jié)疤、耳子等缺陷。(4)增大swrh77b盤條在斯太爾摩線上的冷卻速度,保證相變冷卻速度在10~15℃/s,避免出現(xiàn)索氏體化率低和先共析滲碳體大量形成的現(xiàn)象。(5)確定拉拔道次、變形量并選用良好的潤滑劑。
Q235沸騰鋼線材拉拔斷裂原因分析
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80鋼盤條表面損傷對拉拔斷絲的影響 80鋼盤條表面損傷對拉拔斷絲的影響
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4.7
通過對80鋼盤條脆斷斷口形貌觀察和金相組織分析,認為盤條表面損傷部位的金屬基體產(chǎn)生塑性變形和位錯增加是拉拔斷絲的主要原因,在高碳鋼生產(chǎn)及吊裝運輸中應(yīng)采取措施避免盤條擦傷,以提高產(chǎn)品質(zhì)量。
添加稀土元素對M42高速鋼盤條拉拔斷絲率的研究 添加稀土元素對M42高速鋼盤條拉拔斷絲率的研究
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4.3
研究了添加稀土元素對m42高速鋼組織和性能的影響,結(jié)果表明在電渣重熔過程中加入稀土后m42高速鋼電渣錠組織中萊氏體網(wǎng)斷開,鍛打方坯中的夾雜物顆粒細小,由棒條狀變?yōu)榍驙?其盤條組織中的碳化物更細小、均勻,冷拉塑性提高,拉拔斷絲率由原來的23.8m/次變?yōu)?8.5m/次。
80鋼盤條的生產(chǎn)與拉拔 80鋼盤條的生產(chǎn)與拉拔
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4.4
介紹高強度80鋼盤條的生產(chǎn)工藝流程和力學(xué)性能指標,通過金相組織分析,指出鋼的組織中出現(xiàn)網(wǎng)狀滲碳體是拉拔斷裂的主要原因,采用人工時效并改進拉拔工藝,使各道次的壓縮率均勻合理,在一定程度上可以彌補組織不當帶來的缺陷,有利于盤條的拉拔。
冷鐓鋼盤條冷鐓不合格原因分析 冷鐓鋼盤條冷鐓不合格原因分析
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分析ml08al冷鐓鋼鋼絲半成品及1/3冷鐓試樣形貌,指出冷鐓開裂是由連鑄坯角部裂紋和軋制過程中軋件劃傷造成的,通過優(yōu)化澆鑄工藝,加強軋輥和導(dǎo)衛(wèi)的檢查,在集卷、打包、吊裝、運輸、倒運過程中采取保護措施,可有效提高冷鐓合格率。
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