ABAQUS中根據(jù)02版混規(guī)推導混凝土塑性損傷模型參數(shù)

混凝土彈塑性多軸損傷模型及其應用

傳統(tǒng)的黏塑性統(tǒng)一本構模型只能用于金屬類材料的本構分析,而不適用于混凝土的本構分析?；诖?以不可逆熱力學理論為基礎,選定了涉及混合硬化參量的helmholtz自由能函數(shù),推導出混凝土的黏塑性損傷耦合本構模型。通過對混凝土硬化模型的分析,構造了含運動硬化和等向硬化內(nèi)變量的非相關流動勢函數(shù),又推導出流動方程以及內(nèi)變量演化方程。所建模型對混凝土試驗曲線的數(shù)值模擬顯示,其能夠正確描述混凝土的率相關性、非彈性體積膨脹特性、加載過程的軟硬化特性以及由斷裂和損傷引起的應力軟化現(xiàn)象。

混凝土塑性損傷

根據(jù)塑性力學基本公式的譜分解形式,采用回映算法編制用戶材料子程序,數(shù)值計算結果表明算法有效。

為了對鋼筋混凝土適筋梁和鋼筋混凝土超筋梁的破壞過程進行數(shù)值模擬,利用abaqus軟件的后處理程序分別繪出兩種梁的荷載-位移曲線和彎矩-位移曲線,并針對兩種梁的荷載-位移曲線和彎矩-位移曲線分析簡支梁的不同破壞形式,求出兩種梁的極限彎矩和受剪承載力,與按照現(xiàn)行混凝土結構設計規(guī)范計算的理論結果進行比較.試驗結果表明,模擬結果與理論結果比較接近,且符合鋼筋混凝土簡支梁破壞的基本規(guī)律,采用的分析模型是正確的,對該結構采用有限元分析的方法是有效的.

為確保橋梁結構在強震作用下的安全,對鋼筋混凝土橋墩進行了地震響應分析?；趽p傷因子建立混凝土損傷塑性模型,考慮混凝土材料在動力荷載作用下的損傷演化,并利用損傷塑性模型對鋼筋混凝土橋墩進行地震響應分析,同時分析了損傷塑性模型中膨脹角等參數(shù)對橋墩地震響應的影響。分析表明:混凝土損傷塑性模型能夠較好地模擬混凝土構件在動力荷載作用下的損傷發(fā)展,所以在鋼筋混凝土橋墩動力分析中應采用損傷塑性模型描述混凝土材料力學性能。

第26卷第10期vol.26no.10工程力學 2009年10月oct.2009engineeringmechanics79 ——————————————— 收稿日期：2008-06-13；修改日期：2009-03-20 基金項目：國家自然科學基金項目(50178071) 作者簡介：*于海祥(1980―)，男，山東人，博士生，從事工程力學及結構工程研究(e-mail:yhxhlj@163.com)； 武建華(1943―)，男，河北人，教授，博士，博導，從事固體力學及工程力學研究(e-mail:jhwu@cqu.edu.cn). 文章編號：1000-4750(2009)10-0079-08 基于無損受力狀態(tài)的混凝土彈塑性損傷本構模型 *于海祥，武建華 (重慶大學土木工程學院，重慶400045) 摘要：在實驗基礎上得

介紹框架的非線性分析中,軸向-剪切-彎曲變形組合連接單元的損傷塑性模型。采用多面屈服理論定義單元。在變形空間中定義屈服面,并通過定義非矩形屈服面考慮軸向-剪切-彎曲變形的組合效應。該單元能考慮損傷和峰值后軟化性能。用現(xiàn)有梁柱鋼節(jié)點試驗結果驗證該單元分析結果,結果表明:分析結果與試驗結果誤差在可接受范圍內(nèi)。在考慮和不考慮損傷兩種情況下,采用此單元對抗彎框架進行非線性動力分析,結果表明:是否考慮損傷對結果影響很大。在側向荷載和重力的作用下,對考慮框架梁端的剪切和彎曲變形組合效應的影響進行研究。結果表明:當塑性變形很小時,剪切-彎曲組合效應可忽略;塑性變形接近極限時,組合效應的影響很大。

混凝土三維彈塑性本構模型研究——該文介紹了一種能夠考慮三維約束的混凝土彈塑性本構模型。該模型能夠描述普通混凝土和高強混凝土在三維應力下的強度提高和剪漲效應。該模型在hai一westergaard應力空間采用三參數(shù)模型來描述混凝土的塑性加載，為了考慮混凝土...

巖土材料彈塑性損傷模型及變形局部化分析——常規(guī)的彈塑性模型由于沒有考慮到損傷和塑性的耦合作用，難以模擬破壞時由于內(nèi)部損傷的累積導致的變形局部化剪切帶的形成過程，因而，不能很好地反映實際結構的細觀破壞機理。作者采用一種宏細觀結合的思路，基于細觀...

通過土顆粒之間的連接其在土體受力過程中的變形特性,根據(jù)彈塑性理論建立土體的并聯(lián)彈簧模型。結合土體在受力過程中處于塑性流動的連接數(shù)目和土體中連接總數(shù)目的比值來建立土體的損傷變量,進而推導出土體受力時的應力應變關系。實例表明,所推導的土體本構關系是合理的。

許多工程在施工過程中拍攝了大量的照片。這些照片分辨率高,成本極低,在任何時候都可以再現(xiàn)施工過程。但是目前還沒有人研究如何開發(fā)利用這些照片來監(jiān)督工程的進展情況。主要原因是這些照片都是傳統(tǒng)

軟土的彈塑性損傷模型在biot固結有限元中應用——在biot固結理論基礎上，引入彈塑性損傷本構關系，建立了固結分析有限元方程。對某試驗路堤進行了損傷模型計算與彈塑性模型計算的結果比較。結果表明；損傷模型的計算結果大于彈塑性模型的計算結果；損傷隨著加荷...

為合理描述多孔瀝青混合料在中低溫度外界荷載作用下的力學特性,基于增量型本構方程,采用weibull損傷函數(shù)、廣義maxwell粘彈模型與d-p塑性模型,構建了粘彈塑性損傷模型.以此模型為分析手段,對不同溫度和加載速率下的單軸壓縮應力-應變曲線進行擬合,并分析溫度與加載速率對模型參數(shù)的影響規(guī)律.分析結果表明:多孔瀝青混合料粘彈參數(shù)隨著溫度的降低逐步退化成彈性參數(shù),塑性模型中的體積模量和剪切模量也隨溫度呈現(xiàn)出明顯的粘彈特性,塑性應變產(chǎn)生時對應的應變值與損傷應變闕值基本保持一致,溫度及加載速率對于混合料的損傷擴展也有顯著影響.構建的理論模型可以有效表征多孔瀝青混合料在常溫和低溫下受荷時的力學損傷特性.

在建筑電氣平面圖中如何確定導線根數(shù)？ 1、沒有口訣，方法簡單，從最末梢燈具往電源端看； 2、按照燈具需要，確定1個燈具至少用幾根線，如ctrl、n兩根； 3、按回路中（共管）燈具之間工作關系，凡同時開閉的則公用同2根線； 4、凡遇到共管線路中不同時開閉的燈具，每增加1個單獨開閉的功能，則增加 1根導線； 5、統(tǒng)計共有幾個單獨開閉的回路，確定控制開關回路數(shù)，開關配線為回路數(shù)+1 共用零線（配電箱斷路器則有不同情況）。 設計制圖時，在設計意圖明顯可以理解的前提下，線數(shù)也可以不作詳細標注，但 對于有2種或以上解釋時，必須標注（省略標注的設計制圖是非常不負責任的）。 我也是剛學電氣設計的，我?guī)煾到涛业臅r候，在紙上畫了一個單極開關一個燈一 個配電箱，配電箱出來肯定是三根線：火線、零線、pe線，開關控制一盞燈的， 所以出來一根控制線，“火線進開關，零線進燈具”，pe線是接外

簡要介紹了纖維模型的原理,并應用opensees程序中的纖維模型單元對一鋼筋混凝土柱模型試驗進行了模擬。證明纖維模型能更精確和完整地模擬梁、柱單元的非線性全過程,適用于結構的彈塑性分析。

混凝土動力彈塑性分析的材料非線性參數(shù)取值 *material,name=c25 *concretecompressionhardening 應力(kn/m2)塑性應變 11690.,0 16700.,0.000808693 13239.8,0.00233739 9841.27,0.00386389 7674.36,0.0053464 6248.49,0.00680245 5255.01,0.00824305 4527.98,0.00967414 3974.73,0.011099 3540.4,0.0125197 *concretetensionstiffening 1797.8,0 1780.,0.0

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以鈣礬石為膨脹源的膨脹混凝土的延遲鈣礬石在很大程度上影響混凝土耐久性。當?shù)玫匠渥闼趾土蛩猁}時,延遲鈣礬石迅速生成,導致混凝土損傷。對該情形下的延遲鈣礬石行為進行分析研究。根據(jù)膨脹混凝土延遲膨脹的特點,利用時間標志將膨脹混凝土延遲鈣礬石損傷理論分段討論。在此基礎上,利用fick擴散定律、損傷力學理論建立損傷模型,同時利用損傷力學及彈性力學對時間標志進行推定。

土體彈塑性本構模型研究概述——土的本構模型是對土體進行研究和土工數(shù)值分析的關鍵。本文對土體彈塑性本構模型的發(fā)展過程加以介紹，并側重介紹了近年來正在發(fā)展中的模型?！　?/p>

本文簡要評述了現(xiàn)有鋼筋混凝土結構地震損傷分析的途徑、方法及其合理應用。根據(jù)構件的滯回恢復力骨架曲線及卸載剛度退化規(guī)律,本文構造一個與構件地震損傷相關的能量參數(shù),并據(jù)此提出一種構件地震損傷模型,該模型不顯含組合系數(shù)α及β,計算較為簡便。最后,根據(jù)parkandang模型導出構件滯回恢復力模型中反向加載曲線的超前指向距離,使構件的滯回恢復力變化描述與構件的地震損傷演化描述具有一致性。

強度等級c30養(yǎng)護方法 序 號 試塊報告編號制作日期 試塊組強度代表 值fcu.i(n/mm2) n10～1415～19≥20 12010年 10月17日 36.3λ11.151.050.95 2 2010年 11月9日 38.3λ20.90 32011年 4月18日 36.1c<c60 4 2011年 4月26日 37.6λ31.15 5 2010年 10月21日36.2636.22.5030 λ4 6 2010年 10月22日 32.5 7λ1λ2λ3λ4 81.150.95 9 10按非統(tǒng)計方法 11 12 13 14 15施工單位評定結果監(jiān)理（建設）單位驗收結論 16項目專業(yè)質(zhì)量檢查員：監(jiān)理工程師： 17年月日 0.95 ≥c60 36.22.00 32.5 合格評定系數(shù) mfcu≥λ3