不銹鋼激光-電弧雙面焊接頭熔化特征分析
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4.5
在4 mm厚不銹鋼激光-電弧雙面焊接試驗的基礎上,研究了激光功率、電弧電流對接頭形貌特征和接頭特征量的影響規(guī)律,并對熔化效率進行了分析。結(jié)果表明,在較小的能量匹配下,雙面焊接頭呈現(xiàn)出激光焊與電弧焊的混合特征,隨著熱輸入的增大,混合特征消失;增大激光功率,可使激光側(cè)焊縫熔寬增加,而電弧側(cè)焊縫熔寬減小,增加電弧電流,可使電弧側(cè)焊縫熔寬增加,而對激光側(cè)焊縫影響很小;激光功率和電弧電流增加都對焊縫中部最小熔寬有明顯的增加;中部最小熔寬的深度隨激光功率增加而增加,而電弧電流則起到相反的作用。在非熔透條件下,激光對電弧焊的熔化效率影響很明顯,而電弧對激光焊的影響很小;在熔透條件下,增加激光功率、電弧電流對激光電弧雙面焊的熔化效率都有顯著的提高。
TiNi形狀記憶合金與不銹鋼激光釬焊接頭界面組織特征
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通過掃描電子顯微鏡、能譜儀及x射線衍射技術(shù)分析tini形狀記憶合金與1cr18ni9ti不銹鋼激光釬焊接頭界面反應層的組織結(jié)構(gòu)特征。結(jié)果表明:tini形狀記憶合金與不銹鋼激光釬焊接頭釬縫主要由α-ag固溶體、α′-cu固溶體和ag-cu共晶相組成;不銹鋼/銀基釬料界面反應區(qū)由3層連續(xù)的反應層構(gòu)成,分別為:奧氏體(a),馬氏體(m)/a和m/α-ag+α′-cu+m;tini形狀記憶合金/銀基釬料界面反應層主要由ti(ni,cu)+(ni,cu)ti2化合物組成。
鈦合金/不銹鋼釬焊接頭的組織特征
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采用金相顯微鏡、電子顯微鏡、x射線能譜儀、顯微硬度、力學試驗等檢測手段,對ta17鈦合金/ag95cunili/0cr18ni10ti不銹鋼釬焊接頭的組織特征進行了分析。結(jié)果表明:釬縫中不銹鋼/釬料一側(cè),形成了三層金屬間化合物釬縫組織;在鈦合金/釬料一側(cè),形成兩個組織區(qū)域;同時,銀沿鈦合金晶間擴散;在凝固釬焊接頭的釬縫中,靠近不銹鋼一側(cè)出現(xiàn)了ti、cu的富集;靠近鈦合金一側(cè)cu原子的含量明顯升高,釬縫中心區(qū)基本上是純銀;釬縫中除不銹鋼/釬料擴散層外,其他各微區(qū)的顯微硬度并沒有增加;從釬縫斷口分析也證明釬縫中靠近不銹鋼一側(cè)是接頭最薄弱的位置。
鈦合金與不銹鋼擴散焊接頭斷口分析
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4.6
通過對ta17/0cr18ni9ti相變超塑性擴散焊接頭拉伸斷口的觀察分析,研究了其接頭的組織結(jié)構(gòu),斷裂機制。分析表明,在焊接過程中,由于鈦合金/不銹鋼兩側(cè)的ti、fe、cr等原子的互擴散,在接頭界面處形成了β-ti、feti、fe2ti、σ等物相。由于界面處缺陷的存在以及鈦合金側(cè)拉向殘余應力的存在,使拉伸斷裂主要發(fā)生在β-ti和feti中。分析還發(fā)現(xiàn),接頭對缺陷很敏感,焊接端面上的倒角、劃痕及孔洞會使接頭的強度降低。
不銹鋼激光焊與電弧焊焊接性對比研究
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4.8
對厚2mm的sus301l-st不銹鋼材料用激光焊和電弧焊2種焊接方法進行焊接,通過外觀、宏觀金相、微觀金相,力學性能、顯微硬度等進行檢測,對比研究不銹鋼采用這2種焊接方法的焊接性。結(jié)果表明,2種焊接方法焊接的焊縫接頭外觀成形良好,未出現(xiàn)外部及內(nèi)部缺欠,均具有良好的韌性,激光焊焊縫接頭組織較電弧焊熱影響區(qū)小、晶粒細小,激光焊焊縫強度與母材強度相當,高于電弧焊焊縫強度,激光焊焊縫硬度略高于電弧焊焊縫的硬度。
超低碳奧氏體不銹鋼帶極電渣堆焊接頭的熔合區(qū)特征
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4.6
**資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.***
低碳不銹鋼點焊接頭的耐腐蝕性能
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4.3
目前對焊接接頭耐腐蝕性能的研究比較少,對點焊凸焊接頭的耐腐蝕性能的研究更少。本文主要研究點焊凸焊對低碳不銹鋼00cr18ni9的耐腐蝕性能的影響,通過運用電化學方法,即主要比較焊前和焊后低碳不銹鋼00cr18ni9的自腐蝕電位、極化曲線和電化學阻抗譜(eis),再通過電化學腐蝕原理進行分析。研究結(jié)果表明:低碳不銹鋼00cr18ni9焊縫區(qū)域的耐腐蝕性能反而比母材的耐腐蝕性能要好,主要原因可能是因為在點焊過程發(fā)生的組織轉(zhuǎn)變引起的。
手工電弧焊接頭
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4.3
二、公路篇 1 第四章鋼筋工程 第4節(jié)鋼筋手工電弧焊 1.適用范圍 公路工程及市政公用工程鋼筋連接鋼筋直螺紋接頭施工。 2.施工流程 3.控制要點(為更能說清楚,可以圖文并茂,也可不插) 3.1鋼筋下料 鋼筋切口端面應與鋼筋軸線基本垂直,宜用切斷機和砂輪切 斷,鋼筋頭部不能呈馬蹄形和撓曲,出現(xiàn)撓曲時應調(diào)直,不得用氣 割下料。 3.2鋼筋直螺紋加工 必須使用合格滾絲機加工鋼筋端頭螺紋。螺紋的牙形、螺距等 必須與連接套牙形、螺距一致。 加工鋼筋端頭螺紋,應采用水溶性潤滑液,不得使用油性潤滑 液。 鋼筋絲頭商都應滿足產(chǎn)品設計要求,極限偏差應為0~2p。 為防止堆放、吊裝、搬運過程弄臟或碰壞鋼筋頭螺紋,要求檢 驗合格后的鋼筋端頭戴上保護帽或擰上連接套,鋼筋班組人員應每 日進行檢查,發(fā)現(xiàn)缺少保護帽及時補充。 3.3鋼筋連接 連接鋼筋時,鋼筋規(guī)格和連接套筒的規(guī)格應該一致,并確保
激光沖擊強化對不銹鋼焊接接頭拉伸性能的影響
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4.3
利用激光沖擊強化對12cr2ni4a不銹鋼焊接接頭進行處理,比較了激光沖擊一次和二次前后焊接接頭拉伸性能、顯微硬度和表面殘余應力.結(jié)果表明,12cr2ni4a焊接試件經(jīng)過二次激光沖擊強化后,顯微硬度提高了50%,抗拉強度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且斷裂區(qū)域由焊接熱影響區(qū)轉(zhuǎn)移至基體處,焊接試件的拉伸性能顯著提高.激光沖擊強化消除的焊接殘余拉應力是焊接接頭拉伸性能提高的主要原因.
鋼筋電弧焊接頭檢驗記錄
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4.6
工程名稱基建公司商住樓驗收部位基礎、主體 施工單位冶戌建安公司批號及批量300 施工執(zhí)行標 準名稱及編 號 《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》jgj18-2003 鋼筋牌號及直徑 (㎜) 熱軋帶肋直徑22 項目經(jīng)理郭永強施工班組長 質(zhì)量驗收規(guī)范的規(guī)定施工單位檢查評定記錄監(jiān)理(建設)單位驗收記錄 主 控 項 目 1、接頭試件 拉伸試驗 5.1.7 條 符合要求 一 般 項 目 質(zhì)量驗收規(guī)范的規(guī)定 施工單位檢查評定記錄監(jiān)理(建設)單 位驗收記錄抽檢 數(shù) 合格 數(shù) 不合格 1、焊縫表 面應平整, 不得有凹 陷或焊瘤 5.4.2條 2、接頭區(qū) 域不得有 肉眼可見 的裂紋 5.4.2條 3、咬邊深 度、氣孔、 加渣等缺 陷允許值 及接頭尺 寸允許偏 差 5.4.2條 4、焊縫余 高不得大 于3㎜ 5.4.2條 施工單位檢查評定
Cu基釬料電弧釬焊接頭強度及斷口分析
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4.4
Cu基釬料電弧釬焊接頭強度及斷口分析
不銹鋼電子束釬焊和真空釬焊接頭顯微組織研究
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4.6
本文采用bni-2、bпp-1兩種釬料,對1cr18ni9ti不銹鋼進行了電子束釬焊和真空釬焊,并對其接頭進行了顯微組織分析.結(jié)果表明,兩種釬料電子束釬焊形成的接頭顯微組織主要都是固溶體;bni-2釬料真空釬焊形成接頭的顯微組織是由兩部分組成的,一部分是位于母材附近的鎳固溶體,另一部分是位于釬縫中心的化合物組織;bпp-1釬料真空釬焊形成接頭的顯微組織是由銅-鎳固溶體和釬縫中少量的化合物相組成的.
316L不銹鋼焊條電弧焊焊接接頭組織分析
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4.6
采用雙面焊條電弧焊方法焊接了6mm厚的316l不銹鋼,分析了焊接接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)及熱影響區(qū)的組織并進行了顯微硬度測試。組織分析表明,接頭焊縫區(qū)為等軸晶,組織為奧氏體基體與數(shù)量較多的δ鐵素體,且先焊焊縫較后焊焊縫的晶粒更為細小;熔合區(qū)與熱影響區(qū)為樹枝狀晶且有聯(lián)生結(jié)晶的特點,組織為奧氏體基體+少量δ鐵素體。顯微硬度分布表明,接頭焊縫硬度高于母材硬度,低于熔合線附近的樹枝狀晶硬度。
鈦合金與不銹鋼釬焊接頭殘余應力有限元分析
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4.4
通過有限元分析的方法對tc4鈦合金與1cr18ni9ti不銹鋼釬焊接頭殘余應力場進行分析,計算工藝參數(shù)對接頭應力分布的影響.結(jié)果表明,在tc4、不銹鋼母材與釬料接頭兩側(cè)的界面區(qū)附近形成應力集中,并且在距離鈦合金母材0.45mm處等效應力達到最大值.釬焊間隙在50μm時應力值最小,釬料的線膨脹系數(shù)在12×10-6℃-1時接頭內(nèi)應力達到最小值,連接溫度對這些殘余應力的集中與分布影響很小.
Q345R雙面埋弧焊接頭組織分析
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4.8
采用雙面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r鋼,分析了接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的組織并進行了顯微硬度測試。組織分析表明,焊接接頭焊縫區(qū)為柱狀晶,組織為先共析鐵素體、少量針狀鐵素體和珠光體;熱影響區(qū)靠近焊縫處為等軸晶,組織為先共析鐵素體+少量珠光體,離焊縫較遠處為鐵素體與珠光體相間的帶狀組織,珠光體有一定程度的減少。顯微硬度分布表明,接頭熱影響區(qū)硬度最高,焊縫硬度高于母材硬度。
不銹鋼釬焊接頭電化學行為的研究
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4.4
通過電化學方法研究了釬料分別為60%bni2+40%bni5(質(zhì)量分數(shù))和bni2的316l不銹鋼釬焊接頭在人造海水中的耐腐蝕性能。結(jié)果表明,母材、60%bni2+40%bni5釬料和bni2釬料這三者的鈍化電流相近,進入鈍化的電位依次增加,表明母材的耐蝕性最好,60%bni2+40%bni5釬料其次,bni2釬料最差。cr含量的不同是造成三者耐腐性存在差異的主要原因。
奧氏體不銹鋼對接焊接頭對比試塊的制作及應用
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4.5
介紹了奧氏體不銹鋼對接焊接頭對比試塊的制作過程、加工要求及使用方法,對試塊上對接焊縫焊接質(zhì)量的控制及試塊的使用作了詳細說明,供無損檢測人員對奧氏體不銹鋼對接焊縫進行超聲檢測時參考。
焊條電弧焊雙相不銹鋼焊接接頭性能研究
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4.6
采用焊條電弧焊工藝對雙相不銹鋼進行焊接,研究了焊條電弧焊對雙相不銹鋼焊接接頭顯微組織、力學性能和耐蝕性能的影響。結(jié)果表明,采用適當?shù)暮附庸に?嚴格控制焊接熱輸入和層間溫度,可獲得具有合理相比例且力學性能優(yōu)良的焊接接頭。在3.5%nacl溶液中的電化學試驗表明,焊接接頭不同區(qū)域均具有良好的耐蝕性,熱影響區(qū)是點蝕最敏感的區(qū)域。
雙面超薄不銹鋼復合板激光焊接接頭組織性能研究
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頁數(shù):6P
4.5
以高cr、ni合金粉為填加材料,采用nd∶yag脈沖激光對0.1mm+0.8mm+0.1mm雙面超薄不銹鋼復合板進行對接焊,對焊接接頭的組織、抗拉強度、焊縫區(qū)顯微硬度以及焊縫表面耐腐蝕性能進行了研究。結(jié)果表明,激光焊接的表面成形性好、變形小、無缺陷,焊縫金屬與覆層不銹鋼及基層碳鋼連接良好;焊縫中心為晶粒取向不規(guī)律的細小等軸晶,其他區(qū)域為柱狀晶,幾乎看不到熱影響區(qū),焊縫表面為奧氏體+少量鐵素體+少量馬氏體組織;焊接接頭的抗拉強度達到了母材的92%,伸長率為母材的25%;焊縫區(qū)顯微硬度與母材相比有顯著提高;不銹鋼復合板焊縫表面和母材覆層抗電化學腐蝕性能接近。
不銹鋼薄板雙面氬弧焊焊接工藝研究
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頁數(shù):2P
4.7
本文通過對不銹鋼薄板制壓力容器雙面氬弧焊焊接工藝研究分析,確定合理的焊接工藝參數(shù),提高焊接生產(chǎn)效率,減少焊接變形,保證產(chǎn)品質(zhì)量。
1Cr18Ni9Ti不銹鋼低功率激光-雙面TIG復合焊接仿真研究
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頁數(shù):未知
4.6
基于ansys有限元平臺,建立了1cr18ni9ti不銹鋼低功率激光-雙面tig復合焊有限元預測模型,模擬分析了低功率激光-雙面tig復合焊熱循環(huán)規(guī)律和熔池形貌;并實際搭建了低功率激光-雙面tig復合焊系統(tǒng),對模擬結(jié)果進行了對比分析。研究發(fā)現(xiàn)模擬溫度曲線和實測溫度曲線、模擬焊接熔合線和實際焊縫形貌吻合良好。
不銹鋼常用接頭形式焊接操作指南
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4.4
不銹鋼常用接頭形式焊接操作指南
不銹鋼的發(fā)展及其焊接接頭腐蝕問題
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大?。?span id="xl84yas" class="single-tag-height" data-v-09d85783>244KB
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4.5
文章介紹了不銹鋼的發(fā)展,并闡述了不銹鋼焊接接頭的腐蝕問題及其預防措施。
鍍鋅鋼板脈沖電弧釬焊接頭界面組織及性能分析
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4.4
采用脈沖鎢極氬弧釬焊使用cusi3釬料對鍍鋅鋼板進行了連接。主要研究脈沖頻率變化對接頭界面組織和力學性能的影響。結(jié)果表明,當電弧脈沖頻率由100hz增加到2000hz時,電弧釬焊熔池的攪拌和沖刷作用效果逐漸增強,促進了界面須狀金屬間化合物的破碎行為和熔池成分過冷區(qū)域的增加,使得釬料區(qū)域內(nèi)部fe5si3(cu)強化相數(shù)量不斷增多,彌散寬度變寬,由40μm增加到120μm,接頭顯微硬度最大值也相應增加,由175mpa增加到204mpa。
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職位:現(xiàn)場給排水工程師
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林