不銹鋼接頭首件試制工藝分析與

對(duì)3mm厚304奧氏體不銹鋼板進(jìn)行了熔化極氣體保護(hù)焊接(mig)試驗(yàn)。在焊接中發(fā)現(xiàn),在適當(dāng)范圍內(nèi)提高焊接速度有利于減小焊縫和熱影響區(qū)寬度,增加接頭強(qiáng)度的穩(wěn)定性;但是焊接速度過快會(huì)導(dǎo)致焊縫區(qū)氣孔的產(chǎn)生,從而降低接頭強(qiáng)度的穩(wěn)定性和耐蝕性。通過控制焊接速度可以保證304奧氏體不銹鋼焊接接頭具有良好的力學(xué)性能和良好的耐腐蝕性能。

本文討論和分析了18-8奧氏體不銹鋼接頭晶間腐蝕問題,提出了相應(yīng)的控制措施。

采用脈沖加壓擴(kuò)散連接工藝對(duì)ta17鈦合金與0cr18ni9ti不銹鋼進(jìn)行了連接試驗(yàn)。利用液壓萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試了接頭拉伸強(qiáng)度,分析了脈沖加壓擴(kuò)散連接工藝參數(shù)對(duì)接頭強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明:當(dāng)連接溫度為1098k、脈沖最小壓力pmin=8mpa、脈沖最大壓力pmax=50mpa、脈沖次數(shù)為20次、脈沖頻率為0.5hz時(shí),加熱速度vh=30k/s,冷卻溫度vc=5k/s,得到最高的接頭拉伸強(qiáng)度為293mpa,連接所用的有效時(shí)間僅為220s,實(shí)現(xiàn)了鈦合金與不銹鋼的高效良好連接。利用x射線衍射(xrd)及掃描電鏡(sem)分析了接頭組成相及斷口形貌,接頭界面主要存在β-鈦、fe2ti,feti,拉伸試驗(yàn)中β-鈦的固溶體承擔(dān)了主要的拉伸力。

錳基釬料釬焊不銹鋼接頭組織和性能

端墻板是地鐵車輛不銹鋼車體端墻的重要組成部件,其表面不涂裝,零件的表面質(zhì)量及平面度直接影響車體外觀質(zhì)量。本文簡要介紹了成都地鐵端墻板在試制過程中遇到的問題和工藝解決方法,保證生產(chǎn)順利進(jìn)行。

采用填絲鎢極氬弧焊(tig)對(duì)mo-cu合金與18-8不銹鋼進(jìn)行焊接.采用金相顯微鏡、掃描電鏡、顯微硬度計(jì)及x射線衍射儀等對(duì)mo-cu/18-8接頭的微觀組織、顯微硬度、元素分布及熔合區(qū)附近的物相組成進(jìn)行分析.結(jié)果表明,mo-cu合金側(cè)的熔合區(qū)為馬氏體和奧氏體的混合組織,焊縫和18-8鋼側(cè)的熔合區(qū)為奧氏體和鐵素體雙相組織;從mo-cu合金到焊縫,mo元素的擴(kuò)散過渡促使在熔合區(qū)形成了增碳層;mo-cu合金側(cè)的熔合區(qū)附近主要由mo,cu,γ-fe(ni),fe0.54mo0.73和cu3.8ni相組成.增碳層和fe0.54mo0.73金屬化合物的存在導(dǎo)致mo-cu合金側(cè)的熔合區(qū)硬度較高,顯微硬度值達(dá)1200hv.

采用znal15和alsi12藥芯焊絲成功實(shí)現(xiàn)了鋁合金/不銹鋼異種金屬間的熔釬焊.結(jié)果表明,焊態(tài)下采用znal15藥芯焊絲所得接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)121mpa;而alsi12藥芯焊絲所得接頭抗拉強(qiáng)度最高可達(dá)162mpa.接頭經(jīng)280℃保溫30min焊后熱處理后,采用znal15藥芯焊絲所得接頭抗拉強(qiáng)度為180mpa,比焊態(tài)下接頭抗拉強(qiáng)度高出將近一倍;采用alsi12藥芯焊絲所得接頭強(qiáng)度可提高至166mpa.對(duì)焊縫與鋼之間的界面層進(jìn)行成分分析發(fā)現(xiàn),znal15藥芯焊絲所得接頭界面層主要由fe2al5和feal3等脆性化合物及鋅固溶體組成,而alsi12藥芯焊絲所得接頭界面層由τ5-al7.4fe2si三元相組成,兩種焊絲所得接頭界面層厚度均不超過10μm.

日益繁忙的交通運(yùn)輸對(duì)車輛承受動(dòng)載能力的要求越來越高,車輛的疲勞強(qiáng)度及提高和改善焊接接頭疲勞強(qiáng)度越來越受到重視。對(duì)tcs鐵素體不銹鋼焊接接頭進(jìn)行了原始焊態(tài)與超聲沖擊處理十字焊接接頭疲勞性能的對(duì)比試驗(yàn),對(duì)恒幅載荷作用下超聲沖擊處理焊接接頭的疲勞行為進(jìn)行了研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:超聲沖擊處理態(tài)試件與原始焊態(tài)試件相比,疲勞強(qiáng)度提高了60%左右。

改善焊接接頭宏觀形貌及內(nèi)部晶粒形態(tài)、減小晶粒尺寸,成為提高焊接接頭性能的重要途徑.通過對(duì)不同外加縱向磁場(chǎng)強(qiáng)度作用下,gtaw焊接不銹鋼接頭宏觀形貌及顯微組織的分析研究,得出在外加直流縱向磁場(chǎng)作用下,焊縫凝聚金屬偏向一側(cè)堆積,當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度為5mt時(shí),由于電磁攪拌作用最明顯,焊縫組織明顯細(xì)化,最后對(duì)其機(jī)理進(jìn)行了分析.

通過對(duì)鈀合金毛細(xì)管與不銹鋼接頭連接用釬料的選擇、真空釬焊工藝試驗(yàn),確定了獲得優(yōu)質(zhì)釬焊接頭的工藝參數(shù),保證了批量鈀合金毛細(xì)管焊接的工藝穩(wěn)定性。

日前，鞍鋼利用頂吹轉(zhuǎn)爐工藝流程在普碳鋼生產(chǎn)線上成功試制鐵素體不銹鋼，在填補(bǔ)鞍鋼轉(zhuǎn)爐不銹鋼生產(chǎn)空白的同時(shí)，成功構(gòu)建了不銹鋼等高合金鋼生產(chǎn)的新模式。作為新中國最早的鋼鐵生產(chǎn)基地，鞍鋼鋼鐵產(chǎn)品一直以普碳鋼及低合金鋼為主，現(xiàn)有的生產(chǎn)技術(shù)和裝備不具備冶煉高合金鋼尤其是不銹鋼的條件。面對(duì)鋼鐵市場(chǎng)“寒冬”，鞍鋼積極調(diào)整產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，努力提升差異化競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)，

利用agcu-1.8ti和agcu-4.4ti兩種釬料對(duì)nb與0cr17ni4cu4nb不銹鋼進(jìn)行潤濕性研究,并釬焊nb與0cr17ni4cu4nb接頭。agcu-1.8ti在nb與0cr17ni4cu4nb上的潤濕角均小于agcu-4.4ti。分析接頭組織發(fā)現(xiàn),agcu-4.4ti釬料接頭中在靠近不銹鋼側(cè)存在約50μm寬的富ti層,而agcu-1.8ti釬料接頭中未發(fā)現(xiàn)該富ti層。利用氬弧焊將tc4與nb預(yù)先焊好后再用兩種釬料釬焊nb和不銹鋼,測(cè)定tc4/nb/0cr17ni4cu4nb接頭的室溫拉伸強(qiáng)度。數(shù)據(jù)顯示,agcu-1.8ti釬料接頭的室溫拉伸強(qiáng)度平均值達(dá)到222.2mpa,而agcu-4.4ti釬料接頭強(qiáng)度僅有133.8mpa,所有接頭均斷于nb與0cr17ni4cu4nb界面。

以18-8不銹鋼為研究材料,采用tig焊方法,僅改變焊接速度來觀察接頭組織形態(tài)的變化。研究發(fā)現(xiàn):在固態(tài)相變區(qū)中,焊接速度越大,該區(qū)殘留的δ-鐵素體愈多且在晶內(nèi)按一定方向平行分布。在1150℃以下接近1150℃的熱影響區(qū)中,僅在晶界出現(xiàn)δ-鐵素體,焊接速度越大,該區(qū)晶粒越小,晶界δ-鐵素體數(shù)量愈多。焊接速度對(duì)焊縫中δ-鐵素體形態(tài)有影響,但不太明顯。

結(jié)合公司生產(chǎn)雙相不銹鋼的經(jīng)驗(yàn)基礎(chǔ),通過優(yōu)化冶煉工藝,同時(shí)用理論聯(lián)系實(shí)際找到合理的雙相不銹鋼hdr(00cr25ni6mo3n)管材熱加工、冷加工、熱處理工藝參數(shù),為該類鋼種的生產(chǎn)積累了大量的理論及經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

采用新型的cu-mn-ni-si釬料真空釬焊2cr13不銹鋼,研究了釬焊溫度和保溫時(shí)間對(duì)接頭組織和室溫力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:釬焊接頭組織由釬縫中心區(qū)cu-mn基固溶體和釬縫界面反應(yīng)區(qū)的(fe,ni,mn)-si化合物組成。隨著釬焊溫度的增加,釬縫界面處化合物層厚度減小,cu-mn基固溶體相應(yīng)增多,接頭室溫剪切強(qiáng)度隨之增加,在釬焊時(shí)間15min、釬焊溫度1050℃時(shí)達(dá)到321mpa。在釬焊溫度1000℃時(shí),接頭室溫剪切強(qiáng)度隨著釬焊保溫時(shí)間的延長先增加后降低,在釬焊保溫時(shí)間30min時(shí)取得最大值305mpa。

通過對(duì)ta17/0cr18ni9ti相變超塑性擴(kuò)散焊接頭拉伸斷口的觀察分析,研究了其接頭的組織結(jié)構(gòu),斷裂機(jī)制。分析表明,在焊接過程中,由于鈦合金/不銹鋼兩側(cè)的ti、fe、cr等原子的互擴(kuò)散,在接頭界面處形成了β-ti、feti、fe2ti、σ等物相。由于界面處缺陷的存在以及鈦合金側(cè)拉向殘余應(yīng)力的存在,使拉伸斷裂主要發(fā)生在β-ti和feti中。分析還發(fā)現(xiàn),接頭對(duì)缺陷很敏感,焊接端面上的倒角、劃痕及孔洞會(huì)使接頭的強(qiáng)度降低。

采用bni-2,bni-5這2種鎳基釬料真空釬焊1cr18ni9ti不銹鋼。利用金相分析,x射線衍射物相分析方法對(duì)釬焊接頭組織特性、相組成和擴(kuò)散處理后組織進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:在真空釬焊過程中,釬料和母材中元素產(chǎn)生明顯擴(kuò)散;擴(kuò)散處理能夠消除釬縫中化合物相,使接頭組織均勻化。

不銹鋼具有優(yōu)良的力學(xué)性能和良好的耐蝕能力，但加工難度也較大。文章對(duì)不銹鋼零件——接頭的首件試制工作從工藝和工裝等方面進(jìn)行了分析和探討。對(duì)今后的不銹鋼零件首件試制工作起到指導(dǎo)性作用。

采用先在釬縫間隙中預(yù)填合金粉，然后在釬縫外置放釬料進(jìn)行釬焊的方法，解決不銹鋼接頭寬間隙的釬焊問題.當(dāng)釬縫內(nèi)預(yù)填３１６粉（或１ｃｒ１８ｎｉ９粉）及用ｂｎｉ－１ａ（或ｂｎｉ－２）釬料釬焊時(shí)，預(yù)填粉不熔化，焊后保持原來的形狀。釬料中的硼沿晶界向預(yù)填粉中擴(kuò)散，在晶界處與鐵結(jié)合形成ｆｅ２ｂ，釬料獲得固溶體組織。用ｂｎｉ－１ａ釬料釬焊釬縫內(nèi)預(yù)填３１６粉時(shí)，釬紺縫強(qiáng)度高達(dá)５０４．７ｍｐａ。用ｂｎｉ－５釬料釬焊針縫內(nèi)預(yù)填３１６粉時(shí)，針縫組織內(nèi)的固溶體相中夾帶少量的化合物相，釬縫的重熔溫度高達(dá)１３２５℃。對(duì)同一種釬料而言，寬間隙針縫的抗拉強(qiáng)度與重熔溫度有較好的對(duì)應(yīng)性，即重熔溫度高，抗拉強(qiáng)度也高。

不銹鋼快速接頭原理 快速接頭（camandgroove)是一種用于傳輸液體的快速連接管件，由一個(gè)公頭和一個(gè) 母頭構(gòu)成。一般公頭的外部有一個(gè)凹面（槽），連接時(shí)這個(gè)槽剛好被母頭的把手卡住從而 使兩端的墊片緊密結(jié)合達(dá)到密封的效果。通常這種接頭用于石油和化學(xué)領(lǐng)域?？焖俳宇^俗 稱：鎖緊臂快速接頭,扳把式快速接頭,吊環(huán)式快速接頭,快速接頭種類有→a、b、c、d、 e、f、dc、dp可根據(jù)設(shè)備任意組合,尺寸一般是1/2-6”也可依據(jù)客戶需求有不同的規(guī) 格尺寸.材料有黃銅，不銹鋼，鋁合金，聚丙烯等材料。 ⅰ型 dim1/23/411-1/41-1/222-1/23456 a16212428.536455874100127152.5 b38.538.548.556.56164.58573788586 g

不銹鋼快速接頭類型： 1、a型：一端是卡在母頭里的圓弧接頭，一端是內(nèi)螺紋的連接的絲扣。 2、b型：一端是帶兩個(gè)拉耳卡公頭的凹槽，一端是外螺紋連接的絲扣。 3、c型：一端是帶兩個(gè)拉耳卡公頭的凹槽，一端是有竹節(jié)狀的軟管接頭。 4、d型：一端是帶兩個(gè)拉耳卡公頭的凹槽，一端是有內(nèi)螺紋連接的絲扣。 5、e型：一端是卡在母頭里的圓弧接頭，一端是帶有竹節(jié)狀的軟管接頭。 6、f型：一端是卡在母頭里的圓弧接頭，一端是帶有外螺紋連接的絲扣。 7、dc型：是帶兩個(gè)拉耳卡公頭的凹槽，可以卡進(jìn)公頭圓弧的管帽堵頭。 8、dp型：是一個(gè)圓弧堵頭，也叫內(nèi)塞堵頭。

不銹鋼管轉(zhuǎn)換接頭是一種用于連接不同尺寸或類型的不銹鋼管的配件，常用于各種管道系統(tǒng)中以實(shí)現(xiàn)靈活的管道布局和改型。這種接頭的主要優(yōu)點(diǎn)是它的耐腐蝕性和高強(qiáng)度，使其在各種環(huán)境條件下都能保持良好的性能。