傳力桿與混凝土界面接觸應(yīng)力分析

接觸體彈性模量(mpa)e1210000p e2210000 接觸體泊松比v10.3 v20.3 接觸橢圓長(zhǎng)半軸aa0.306967 接觸橢圓短半軸bb0.306967 物體1表面在接觸點(diǎn)上處的主 曲率半徑。r1和r1'所在的平 面相互垂直。 r111.1251/r10.089888 r1'11.1251/r1'0.089888 物體2表面在接觸點(diǎn)上處的主 曲率半徑。r2和r2'所在的平 面相互垂直。 r211.1251/r20.089888 r2'11.1251/r2'0.089888 兩接觸體主曲率平面間的夾角ψ0 1/r1+1/r1'+1/r2+1/r2'0.359551 cosw0 0 1(2)11()11( 1111 1cos2 22 2 11 2211 rrrrr rrrr 3 2211 2 2 2 1 2 1 11

在橋面鋪裝、隧道加鋪以及舊水泥混凝土加鋪工程中,瀝青混凝土與水泥混凝土界面之間黏結(jié)性能的好壞直接影響路面的使用性能。采用有限元計(jì)算方法,分析了水泥混凝土與瀝青混凝土界面之間的剪應(yīng)力隨荷載狀況、加鋪層厚度變化的影響;并選用3種界面黏結(jié)材料進(jìn)行室內(nèi)模擬試驗(yàn)研究,得到了其界面之間剪應(yīng)力的一些變化規(guī)律。

為優(yōu)化剛性路面的傳力桿設(shè)置,建立了winkler地基上考慮層間接觸狀況的雙層結(jié)構(gòu)模型,計(jì)算了傳力桿幾何尺寸、空間位置、與混凝土結(jié)合狀況及布設(shè)方式對(duì)接縫傳荷能力、傳力桿內(nèi)力和板底應(yīng)力的影響。結(jié)果表明:增加傳力桿直徑、長(zhǎng)度不能有效提高提高傳荷能力;彎沉傳荷系數(shù)隨傳力桿豎直偏角的增大線性減小,隨傳力桿支撐模量的增大呈指數(shù)增大,隨松動(dòng)量的增大呈二次曲線下降;傳力桿數(shù)量相同時(shí),布設(shè)在輪跡帶上與沿橫縫均勻布設(shè)的傳荷能力近似相同,達(dá)到一定數(shù)量后傳荷能力不再因布設(shè)位置、層數(shù)明顯變化。此外,一般的,彎沉傳荷系數(shù)越大,傳力桿內(nèi)力越大,同時(shí)面層底部的最大應(yīng)力越小。

基于鉆井過程中的波紋管堵漏技術(shù),采用有限元分析方法對(duì)與井壁接觸情況下的堵漏波紋管膨脹過程進(jìn)行了研究。模擬了井眼中波紋管的膨脹變形,得到了波紋管施工加壓膨脹和井壁接觸過程中的等效應(yīng)力分布云圖、波紋管的位移、應(yīng)力變化規(guī)律,以及波紋管膨脹后和井壁的接觸狀況。波紋管加壓膨脹變形過程中,其應(yīng)力、應(yīng)變對(duì)應(yīng)于管體幾何形狀呈對(duì)稱分布,管體各處的等效應(yīng)力和應(yīng)變不同。波紋管并非在全周長(zhǎng)上與井壁發(fā)生接觸,部分弧段沒有接觸壓力。膨脹內(nèi)壓增加時(shí),接觸區(qū)域擴(kuò)大,接觸壓力有明顯升高。井壁只在波紋管與其最先接觸點(diǎn),以及隨后接觸的波峰頂點(diǎn)處會(huì)出現(xiàn)較高的mises應(yīng)力。該方法為油氣井鉆井過程中出現(xiàn)的井漏波紋管堵漏施工時(shí)膨脹內(nèi)壓的確定提供了依據(jù)。

在分析鉆井泵泵閥與閥座間的接觸應(yīng)力時(shí),在泵閥與閥座接觸面上引入了接觸單元并建立了接觸模型,計(jì)算時(shí)采用有限元分析軟件,將接觸單元?jiǎng)澐譃榫W(wǎng)格,定性地分析了接觸應(yīng)力的分布規(guī)律。分析表明,閥座的變形首先從接觸錐面的下半部分開始,逐漸向兩側(cè)擴(kuò)展,較大的綜合應(yīng)力出現(xiàn)在閥座的右上角及閥座通孔上部的三分之一處;閥座接觸錐面的兩端接觸應(yīng)力較大,最大點(diǎn)出現(xiàn)在錐面下端,在中間部位呈線性分布

選取3種典型直徑(φ16,φ25,φ32)的鋼筋,每種鋼筋選取3種螺距,開展了鋼筋直螺紋連接組件接觸有限元分析,系統(tǒng)地研究了直螺紋連接接頭組件的變形、螺牙尖角應(yīng)力及接觸應(yīng)力分布特征。結(jié)果表明:在設(shè)計(jì)連接接頭長(zhǎng)度下,采用不同的螺距時(shí),連接接頭組件的靜力受力性能均滿足鋼筋連接的強(qiáng)度及變形要求,但考慮到受力的均勻性、鋼筋幾何尺寸特點(diǎn)、加工難易程度及可行性,建議φ16,φ25,φ32鋼筋機(jī)械連接采用的螺距分別為2.0,2.5,3.0mm;拉伸荷載作用下,螺牙接觸對(duì)均在一側(cè)密貼,另一側(cè)分離,螺牙接觸面分離量在首尾螺牙處最大;除首尾螺牙的尖角應(yīng)力較大外,其余螺牙的應(yīng)力迅速降低并較為均勻,即螺牙數(shù)目越多(螺距越小),螺牙承受荷載的均勻程度越好,但加工越困難;連接組件的螺牙尖角應(yīng)力與鋼筋直徑、螺距大小有關(guān);螺牙接觸對(duì)的接觸點(diǎn)最大應(yīng)力在螺牙的尖角處,而向螺紋中徑則迅速衰減并穩(wěn)定,即螺紋連接組件的牙體荷載傳遞區(qū)域主要在中徑附近。

電磁軌道發(fā)射時(shí),導(dǎo)軌和電樞都有強(qiáng)電流通過,從而在導(dǎo)軌間形成強(qiáng)磁場(chǎng)并在電樞上作用有強(qiáng)大的推動(dòng)力.由于流經(jīng)兩側(cè)導(dǎo)軌的電流方向相反產(chǎn)生了相互作用的斥力,電樞在強(qiáng)電流作用下產(chǎn)生了焦耳熱使得電樞膨脹.考慮到導(dǎo)軌對(duì)電樞膨脹位移的限制,則電樞對(duì)導(dǎo)軌的側(cè)面形成壓力.通過通入的直流電流的密度來計(jì)算兩導(dǎo)軌間相互作用的斥力的集度,由此可將導(dǎo)軌簡(jiǎn)化成受有一段分布載荷和一個(gè)剛印作用下梁的力學(xué)模型,并應(yīng)用共形映射將其變換到下半平面上,利用柯西積分可求得電樞與導(dǎo)軌接觸面附近的局部應(yīng)力場(chǎng),其計(jì)算成果可為導(dǎo)軌的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供依據(jù).

利用現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)的數(shù)據(jù)及時(shí)分析和評(píng)價(jià)支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力是隧道動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)和施工的關(guān)鍵問題,對(duì)保證隧道施工的安全具有重要意義。根據(jù)初期支護(hù)中噴射混凝土自身特點(diǎn),將噴層結(jié)構(gòu)視為彈性地基曲梁,并運(yùn)用彈性地基曲梁理論,通過噴射混凝土與圍巖接觸應(yīng)力推求噴層結(jié)構(gòu)內(nèi)力的解析解,從而得到噴層結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中部位,方便后續(xù)制定施工安全措施。經(jīng)臺(tái)階法開挖的隧道工程實(shí)例分析表明,從噴層與圍巖接觸應(yīng)力出發(fā)來求解噴層結(jié)構(gòu)內(nèi)力解析式是隧道內(nèi)力分析一種新的有效方法,為隧道結(jié)構(gòu)的安全評(píng)估提供比較可靠的依據(jù)。

根據(jù)偏心單牙輪鉆頭的幾何結(jié)構(gòu)和受載特點(diǎn)建立了有限元計(jì)算模型,利用有限元軟件分析了偏心單牙輪鉆頭軸承的接觸應(yīng)力。針對(duì)偏心單牙輪鉆頭的不同偏心距和軸承間隙,重點(diǎn)分析了大徑向軸承軸頸底部的接觸應(yīng)力及在相同偏心距和不同間隙條件下止推面上的接觸應(yīng)力。結(jié)果表明,止推面、滾道、軸頸根部是牙掌軸頸應(yīng)力最大的3個(gè)危險(xiǎn)區(qū)域;軸頸底部的接觸應(yīng)力隨偏心距增大而增大,且在正常公差范圍內(nèi)的間隙變化對(duì)接觸應(yīng)力的影響不明顯;止推面上端的接觸應(yīng)力比下端大,制造時(shí)應(yīng)加強(qiáng)止推面上端的強(qiáng)度和硬度。

針對(duì)飛機(jī)襟、縫翼滑軌的鈦合金滑軌、碳化鎢涂層與鋼滾輪的線接觸問題，建立了靜、動(dòng)態(tài)有限元模型，采用abaous軟件進(jìn)行hertz彈性接觸狀態(tài)下的應(yīng)力分析。計(jì)算了不同涂層厚度、接觸載荷、摩擦系數(shù)情況下的應(yīng)力分布情況。

針對(duì)目前常用的旋塞閥容易發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)失效的問題設(shè)計(jì)了一種雙閥座止動(dòng)式旋塞閥。該旋塞閥在發(fā)生井噴關(guān)閉后,可有效減小旋塞閥球形閥芯和閥座之間的接觸應(yīng)力,減少球形閥芯的變形,從而使旋塞閥開啟轉(zhuǎn)動(dòng)力矩變小,并能保證其密封的可靠性,有效解決了旋塞閥容易發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)失效的問題;另外還通過建立球形閥芯和閥座接觸的力學(xué)模型和ansys有限元分析軟件分別對(duì)旋塞閥工作時(shí)球形閥芯和閥座的接觸應(yīng)力進(jìn)行了理論計(jì)算和有限元分析。

碳纖維片材的熱膨脹系數(shù)與混凝土的熱膨脹系數(shù)相差很大,因而,在環(huán)境溫差作用下,補(bǔ)強(qiáng)碳纖維片材和混凝土界面處將產(chǎn)生界面溫度應(yīng)力.正確地分析界面溫度應(yīng)力,揭示界面溫度應(yīng)力的變化規(guī)律,對(duì)補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和安全評(píng)價(jià)具有重要意義.建立了碳纖維片材補(bǔ)強(qiáng)混凝土梁的界面溫度應(yīng)力定量計(jì)算公式,并通過實(shí)驗(yàn)測(cè)試驗(yàn)證了定量分析理論的合理性.研究結(jié)果表明:界面溫度應(yīng)力分布及大小與補(bǔ)強(qiáng)復(fù)合材料的剛度和作用溫差有較大關(guān)系,與基底混凝土的剛度關(guān)系不大.

一般情況橫縫采用傳力桿，是光圓鋼筋，允許板塊前后移動(dòng)，但不允許上下移動(dòng)，縱縫一般采用螺紋鋼筋，他的作用就是把板 塊連在一起，不允許上下、左右活動(dòng)。一般橫縫這樣設(shè)置就是為了防止水泥的熱脹冷縮，所以采用光圓的，可以前后活動(dòng)，而 一般路基較窄，如果縱縫也采用光圓鋼筋，那么板塊可能就會(huì)分離，最終導(dǎo)致板塊的破壞。 在道路工程里面，解決路面變形有兩種方法，疏導(dǎo)和約束。疏導(dǎo)的方法主要是設(shè)路面接縫，約束的方法主要是板面配筋。路 面接縫有這樣幾種：縱縫和橫縫?？v縫是平行于道路長(zhǎng)度方向的縫，一般設(shè)在道路橫向變坡點(diǎn)的縱向通縫，也稱縱向縮縫，通 常設(shè)拉桿；橫縫是垂直于道路長(zhǎng)度方向的縫，分為縮縫和脹縫，脹縫又叫伸縫，縮縫是為滿足道路收縮變形而設(shè)的，間距一般 僅為3～5米，為假縫，不設(shè)拉桿（與施工縫重合時(shí)設(shè)拉桿），用道路切割機(jī)切成，深度為路面厚度的1／3左右（路面收縮僅作 用于表面），脹縫是為滿足道路砼溫度膨脹

8.8接縫施工 8.8.1傳力桿縫 (1)傳力桿應(yīng)采用光面鋼筋制作，切斷前要拉直除銹，打平端部毛茬，長(zhǎng)度偏差不得超過 5mm。 (2)傳力桿安裝應(yīng)符合下列技術(shù)要求： a)按設(shè)計(jì)位置與接縫側(cè)壁保持垂直，與板面和道面中心線保持平行； b)長(zhǎng)度(板橫縫至傳力桿端部)偏差，±10mm； c)間距偏差±5mm； d)邊距(至板面、板側(cè)壁)偏差±5mm。 (3)傳力桿縮縫施工應(yīng)符合下列規(guī)定： a)混凝土混合料鋪筑前，應(yīng)將涂刷好瀝青的傳力桿綁扎在預(yù)制的支架上； b)待混凝土混合料攤鋪并振實(shí)至厚度的一半時(shí)，在縮縫位置準(zhǔn)確安放支架，在傳力桿上面 繼續(xù)攤鋪混合料；不得直接在混凝土上手?jǐn)[傳力桿； c)用插入式振搗器在傳力桿兩側(cè)精心振搗，嚴(yán)禁碰撞傳力桿，振實(shí)后，隨即剪斷并拔出綁 扎傳力桿的鐵絲，提出支架； d)用平板振搗器拖振后，與鄰接部位一并進(jìn)行整平、做面。 (4)傳力桿

傳力桿和拉力桿 【提問】傳力桿、拉桿的作用和使用場(chǎng)合都有什么不同？ 1、傳力桿指的是沿水泥混凝土路面板橫縫，每隔一定距離在板厚中 央布置的圓鋼筋。其一端固定在一側(cè)板內(nèi)，另一端可以在鄰側(cè)板內(nèi)滑 動(dòng)，其作用是在兩塊路面板之間傳遞行車荷載和防止錯(cuò)臺(tái)。 2、拉桿指的是沿水泥混凝土路面板接縫，每隔一定距離在板厚中央 布置的異形鋼筋。其作用是防止路面板錯(cuò)動(dòng)和縱縫間隙擴(kuò)大。傳力桿 的作用是在兩塊路面板之間傳遞行車荷載和防止錯(cuò)臺(tái)，增加相鄰混凝 土塊之間的應(yīng)力傳遞的，是防止混凝土路面局部受力較大，造成混凝 土路面不均勻沉降，傳遞應(yīng)力使相鄰混凝土塊共同受力。在外部荷重 情況下，荷重的位置不同，產(chǎn)生的應(yīng)力也就不同。同樣的荷重，在混 凝土板邊緣所引起的應(yīng)力要比中部為大。 拉桿的平縫形式的縱向施工縫： 帶拉桿的假縫形式的縱向縮縫： 一般情況橫縫采用傳力桿，是光圓鋼筋，允許板塊前后移動(dòng)，但不允

42crmo鋼具有良好的淬硬性,被廣泛用做轉(zhuǎn)盤軸承套圈材料。首先對(duì)42crmo鋼采取不同熱處理工藝進(jìn)行表面感應(yīng)淬火,以獲得不同的淬硬層深度;然后通過電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行壓痕試驗(yàn);最后對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析研究。研究發(fā)現(xiàn):決定轉(zhuǎn)盤軸承許用接觸應(yīng)力的因素除了材料的機(jī)械性能外,還包括材料熱處理后的表面硬度、淬硬層深度以及軸承的結(jié)構(gòu)參數(shù)等因素。

基于有限元法(finiteelementmethod,fem)對(duì)某彈性支座在給定支座荷載和工作溫度下進(jìn)行靜力分析?；趶椥灾ё膹椥悦x應(yīng)力,校核彈性支座各零件在工作工況下是否發(fā)生屈服,從而保證彈性支座在給定工況下能夠滿足功能需求。

纖維混凝土界面應(yīng)力增強(qiáng)機(jī)理分析

混凝土板應(yīng)力分析

采用大型直剪儀,系統(tǒng)研究法向應(yīng)力歷史對(duì)黏土–混凝土界面剪切特性的影響。根據(jù)制定的加卸荷方案,對(duì)3個(gè)粗糙度等級(jí)(鋸齒高為0,1,2cm)的黏土–混凝土接觸界面先加荷至初始法向應(yīng)力,再卸荷至剪切法向應(yīng)力進(jìn)行剪切。從剪應(yīng)力–剪切位移曲線、界面最大剪應(yīng)力、剪脹性3個(gè)角度對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。分析結(jié)果表明:黏土–混凝土界面剪應(yīng)力–剪切位移曲線仍大體呈雙曲線形式,并未出現(xiàn)應(yīng)變軟化現(xiàn)象。初始法向應(yīng)力越大,相同剪切位移對(duì)應(yīng)剪應(yīng)力越大;初始法向應(yīng)力越大對(duì)應(yīng)的界面最大剪應(yīng)力越大,根據(jù)mohr-coulomb準(zhǔn)則通過線性擬合得出界面強(qiáng)度參數(shù),并引入界面摩擦有效系數(shù)和黏聚有效系數(shù)。通過數(shù)據(jù)對(duì)比發(fā)現(xiàn),界面黏聚有效系數(shù)隨著初始法向應(yīng)力的增大而增大,而摩擦有效系數(shù)則隨初始法向應(yīng)力的增大而減小。剪切過程中3個(gè)粗糙度等級(jí)的黏土–混凝土界面均發(fā)生不同程度的剪脹,界面越粗糙,剪脹量越大。同時(shí),應(yīng)力歷史對(duì)界面剪脹性規(guī)律有明顯的影響,未經(jīng)歷法向卸荷的界面剪切過程開始先剪縮然后再剪脹,而經(jīng)歷法向卸荷的界面剪切一開始便呈現(xiàn)剪脹,且初始法向應(yīng)力越大,剪脹越明顯。

-1- 錯(cuò)誤！未找到引用源。 機(jī)械工程系 機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)說明書 設(shè)計(jì)題目傳力桿夾具設(shè)計(jì) 學(xué)科專業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化13-1班 作者學(xué)號(hào) 學(xué)生姓名 指導(dǎo)教師 日期2015年03月17日 -2- 目錄 一、機(jī)械制造裝備課程設(shè)計(jì)說明書??????????????????1 1.工件工藝分析???????????????????????1 2.定位方案設(shè)計(jì)???????????????????????1 3.計(jì)算定位誤差???????????????????????2 4.夾緊方案設(shè)計(jì)???????????????????????3 5.夾具體設(shè)計(jì)????????????????????????4 6.技術(shù)條件制定???????????????????????5 7.夾具工作原理簡(jiǎn)介?????????????????????5 8.

剛性路面縮縫傳力桿的受力分析與設(shè)計(jì)——通過縮縫傳力桿的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)．對(duì)縮縫傳力桿的受力特征，傳荷能力和動(dòng)應(yīng)變特征進(jìn)行了分析，并對(duì)縮縫傳力桿的設(shè)計(jì)提出建議。