儲氧球罐進出氣閥對接法蘭開裂情況監(jiān)控及失效分析

南海西部某氣田一期貧液泵流量控制閥法蘭腐蝕失效。對法蘭進行了失效分析,表明失效主要由是co_2引起的局部潰瘍腐蝕造成的。提出了將管內介質流速減少到低于0.6～0.8m/s,更換法蘭材質為不銹鋼,以及提高貧液段對co_2的吸收能力等建議。

運用金相分析、化學成分分析、斷口宏微觀分析、能譜分析等方法,對天然氣閘閥法蘭螺釘斷裂的原因進行了研究.分析結果表明螺釘的斷裂可能是由"氫脆"及"雜質偏析"引起的.

不銹鋼法蘭失效分析

由于過濾器法蘭變形,導致過濾器密封不嚴,無法正常使用。本文通過宏觀、微觀檢測,化學成分檢測,沖擊性能檢測等方法對過濾器法蘭變形的原因進行分析。通過分析發(fā)現,變形主要是由于法蘭的內部組織不均勻,同一法蘭的不同部位金相顯微組織相差較大,使組織內產生內應力,應力在緩慢松弛和再分布的過程中使法蘭產生變形。

通過對失效法蘭的金相檢驗與分析,闡述了法蘭接管突發(fā)斷裂的原因,對今后施工中材料管理體系中質量控制提供了借簽。

通過對往復氫氣壓縮機緩沖罐接管開裂進行失效分析,對開裂部件進行了定量分析。分析結果表明,長期服役中受迫振動是造成緩沖罐接管疲勞開裂的主要原因。

探討了軌道球閥分段式閥桿斷裂原因,分析了失效閥桿的光譜、金相以及硬度檢測結果,提出了適合閥門實際工況的解決方案。

⒈閥門安裝前應檢查填料，其壓蓋螺栓須有足夠的調節(jié)余量。 ⒉法蘭或螺紋連接閥門應在關閉狀態(tài)下安裝。 ⒊焊接時閥門不宜關閉，防止過熱變形。 ⒋安裝閥門前，應按設計核對型號，并按介質流向確定其安裝方 向。 ⒌水平管道上的閥門，其閥桿一般應安裝在上半周范圍內。 ⒍閥門傳動桿（深長桿）軸線的夾角不應大于300，其接頭應轉 動靈活。有熱位移的閥門，傳動桿應有補償措施。 ⒎閥門的操作機構和傳動裝置應進行必要調整，使之動作靈活， 指示準確。 ⒏安裝鑄鐵閥門時，應避免因強力連接或受力不均引起的損壞。 ⒐安裝閥門前，必須復核產品合格證和試驗記錄。 ⒑閥門的安裝位置不應防礙設備、管道及閥門本身的拆裝和檢 修。閥門安裝高度應方便操作和檢修，一般距地坪1.2m為宜，當閥 門中心距地坪1.8m以上時，應集中布置，并設置固定平臺。 ⒒并排管線上閥門，其手輪間凈距不得小于100mm，為了減小 管道間

特殊蝶閥連接法蘭加工(摘要)

對撫順石化三廠白油車間一在役異徑接管的開裂進行失效分析,包括開裂部件的斷口觀察、材質的化學成分分析、金相組織檢驗和力學性能測試。得出的結論是:異徑接管在長期服役中,由于受迫振動而造成疲勞開裂。

產品名稱膜片聯軸器受控號 零件名稱焊接法蘭零件圖號 毛坯材質20零件凈重 (kg) 23.2 車間序號 工 序 設備型號 工具名稱及 圖號 工作 等級 單件時 間 準備結 束時間 一劃2 二鉆z30501 三車3 四鉗 修改內容修改者日期編制審核日期 機 加 車 間 修改 吉林昊宇技術 中心 交檢 通知單號批準 打標識（用記號筆在工件明顯位置標記圖號） 工序內容 劃全線檢查毛坯尺寸及余量及φ212孔十字中心線 鉆φ60孔 車各部符圖（φ212孔按管配車） 機械加工工藝卡片q/hy-r-js-022 x06-2 毛坯種類每臺數量 工令號 3 定額員 第1頁 共1頁

產品名稱膜片聯軸器受控號 零件名稱焊接法蘭零件圖號 毛坯材質20零件凈重 (kg) 23.2 車間序號 工 序 設備型號 工具名稱及 圖號 工作 等級 單件時 間 準備結 束時間 一劃2 二鉆z30501 三車3 四鉗 修改內容修改者日期編制審核日期 機 加 車 間 修改 吉林昊宇技術 中心 交檢 通知單號批準 打標識（用記號筆在工件明顯位置標記圖號） 工序內容 劃全線檢查毛坯尺寸及余量及φ212孔十字中心線 鉆φ60孔 車各部符圖（φ212孔按管配車） 機械加工工藝卡片q/hy-r-js-022 x06-2 毛坯種類每臺數量 工令號 3 定額員 第1頁 共1頁

輸入軸連接法蘭

組焊氧氣球罐存在大量的焊接接頭。焊接接頭的質量影響著組焊氧球罐的安全。針對組焊氧球罐所使用的低合金高強度鋼,分析了組焊氧球罐焊接接頭質量的設計、制造和操作因素以及相應的防護措施。

主要論述墊片密封機理,影響密封墊片失效的原因以及墊片選用原則,得出了工程上選用墊片的三個重要依據。

產品名稱產品型號倉位數量 焊接法蘭afs305t(48x4.5)1號箱12 焊接法蘭afs307s1號箱46 焊接法蘭afs307t(76.1x3.6)1號箱9 焊接法蘭afs606t(76.1x12.5)1號箱86 焊接法蘭afw603t(30x4)1號箱16 焊接法蘭asf308(89x4.0)1號箱13 焊接法蘭gfs306t(60.3x4)1號箱2 焊接法蘭gfs306t(61x5.5)1號箱4 焊接法蘭gfs307s1號箱58 焊接法蘭gfs606t(76.1x12.5)1號箱120 焊接法蘭wf40lk-l22m1號箱15 焊接法蘭wf40lk-s201號箱4 焊接法蘭1dfs9-36-16(b=120)2號箱152 焊接法蘭afs605t(48.3x8.8)2號箱38 焊接

對泄漏失效的排氣閥座的檢測分析和進一步的工藝試驗表明,由于表面淬火、回火工藝不當,該閥座排氣端在服役過程中發(fā)生了組織轉變,進而產生變形,最終導致泄漏失效。

lonyeafebdpipefitting—iso www.***.***18 sanitarypipewelding/welding codefg1101 sizedtkg 1''25.41.53.57 1.25''31.81.54.41 1.5''38.11.55.45 2''50.81.57.37 2.5''63.52.012.26 3''76.22.014.81 3.5''89.12.017.36 4''101.62.019.85 4.5''114.33.033.27 5.5''139.33.040.89 6.5''165.23.048.48 90dbendwelding/

通過化學分析、電子顯微鏡等物理化學檢測手段,對煤氣加熱器不銹鋼螺栓失效的原因進行了分析,結果表明螺栓失效的原因為硫化物所導致的應力腐蝕。

球閥閥桿斷裂失效分析-論文

分析空分系統中液氧調節(jié)閥閥芯的失效原因,對閥芯易啃傷處進行設計改造,通過更換主閥芯密封環(huán)或將主閥芯與輔助閥芯之間用連接螺栓固定,解決因閃蒸和汽蝕造成對閥芯的破壞使液氧調節(jié)閥易發(fā)生閥芯失效問題,在實際生產應用中取得良好的效果,提高了閥門的可靠性。

自貢市貢井燃氣儲配站工程 專 項 監(jiān) 理 細 則 編制： 審核： 四川元豐建設項目管理有限公司 自貢市貢井燃氣儲配站工程監(jiān)理部 1 目錄 1、編制說明..................................................................................................1 2、編制目的..................................................................................................1 3、編制依據..................................................................................................1