單層帶孔玻璃板孔邊破壞應(yīng)力試驗(yàn)

近年來,夾板式玻璃幕墻在現(xiàn)代建筑中得到了日益廣泛的應(yīng)用,但對它的理論研究卻滯后于工程應(yīng)用.文中以試驗(yàn)為基礎(chǔ),結(jié)合有限元法,研究了不同類型的夾板約束對玻璃板在面內(nèi)受剪作用下的應(yīng)力和位移分布規(guī)律,以及面內(nèi)受剪的作用機(jī)理,并通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了有限元法的有效性.研究表明:在加載的全過程中,夾板約束玻璃板的位移和應(yīng)力都隨著荷載的增長而線性增長,表現(xiàn)出明顯的脆性破壞的特征;面外受彎和面內(nèi)受剪的作用機(jī)理不同,前者是節(jié)點(diǎn)區(qū)彎拉破壞而后者是玻璃板在支承邊界的受壓破壞.

為了了解不同類型夾板約束玻璃板和點(diǎn)支式在面外載荷作用下受彎的全過程中,應(yīng)力和位移的發(fā)展以及極限破壞載荷,以試驗(yàn)為基礎(chǔ),結(jié)合有限元方法,對該類玻璃板進(jìn)行了研究,并給出了玻璃板載荷位移以及最大主應(yīng)力載荷的全過程曲線;比較了夾板約束玻璃板和點(diǎn)支式玻璃板受力性能的不同;通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了有限元方法應(yīng)用于玻璃板承載力驗(yàn)算的有效性。試驗(yàn)表明,夾板式玻璃板和點(diǎn)支式玻璃板在面外受彎下位移和應(yīng)力與面外載荷是線性關(guān)系;對于相同的玻璃板,節(jié)點(diǎn)連接方式不同,其破壞載荷可能有較大的差別;將節(jié)點(diǎn)區(qū)最大應(yīng)力作為整體最大應(yīng)力的控制點(diǎn)是合適的。

為了研究不同的夾板約束對玻璃板在壓彎組合作用(面外受彎和面內(nèi)承壓)的加載全過程中應(yīng)力和位移的發(fā)展,以及壓彎組合的作用機(jī)理,以試驗(yàn)為基礎(chǔ),結(jié)合有限元方法,給出了荷載位移和最大主應(yīng)力荷載的全過程曲線以及面外極限荷載和面內(nèi)極限剪力;通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了有限元方法的有效性;求得了各類荷載下應(yīng)力的控制點(diǎn)。研究表明,夾板約束玻璃板在加載的全過程中,小變形條件下其位移和應(yīng)力都隨著荷載的增長而線性增長,表現(xiàn)出明顯的脆性破壞的特征;在壓彎組合作用下,兩者的作用效應(yīng)是獨(dú)立的,它的破壞狀態(tài)可以用極限面外荷載和極限面面內(nèi)剪力關(guān)系圖中圍成的矩形區(qū)域來判斷。

點(diǎn)支承玻璃建筑體系在國內(nèi)的應(yīng)用越來越廣泛,但仍需要進(jìn)行大量的研究。本文以理論分析影響點(diǎn)式支承玻璃板承載性能的幾個(gè)重要因素:連接方式、連接情況、孔心邊距等為目的,通過有限元計(jì)算和實(shí)體結(jié)構(gòu)試驗(yàn)研究的方法,著重對影響沉頭式點(diǎn)支承玻璃板承載性能的若干因素進(jìn)行了實(shí)測分析。分析結(jié)果表明,有限元分析與試驗(yàn)結(jié)果符合得較好,證明了所采用的有限元計(jì)算模型的可靠性,并得出了在通常的點(diǎn)支玻璃工程中可采用100mm的孔心邊距等結(jié)論。

玻璃板在風(fēng)荷載作用下易發(fā)生脆性疲勞破壞,研究其疲勞性能對實(shí)際玻璃幕墻設(shè)計(jì)有指導(dǎo)作用。該文對點(diǎn)支式單層和夾層玻璃板單元的足尺模型進(jìn)行了高頻疲勞試驗(yàn)。在幕墻規(guī)范和靜載試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,確定了點(diǎn)支式玻璃的疲勞應(yīng)力幅值,以大面中心主應(yīng)力為控制應(yīng)力制定出疲勞荷載取值,對單層和夾層2組玻璃模型進(jìn)行了大面中心集中力單點(diǎn)加載疲勞試驗(yàn)。結(jié)果表明:在疲勞循環(huán)200萬次后,試件及其連接均未出現(xiàn)斷裂。在疲勞加載后的靜載破壞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn):2組玻璃的極限抗彎承載力幾乎沒有減弱。試驗(yàn)表明:工程中應(yīng)用的單層和夾層點(diǎn)支式玻璃具有良好的抗疲勞性能。

為設(shè)計(jì)玻璃幕墻結(jié)構(gòu)中的六點(diǎn)支承玻璃板,研究其在面外均布荷載作用下的抗彎承載性能,進(jìn)行了試驗(yàn)?zāi)M和有限元計(jì)算。使用工程中常用的玻璃板材料和緊固件,按照工程實(shí)際的安裝和支承形式,通過人工施加平面外均布荷載,測量了試件的應(yīng)力和撓度。試驗(yàn)結(jié)果表明:玻璃板的應(yīng)力和撓度均隨著荷載的增加而線性增加,中孔邊應(yīng)力為玻璃板的控制應(yīng)力,最大撓度在跨中附近,厚板承受面外均布荷載的能力較強(qiáng)。未考慮大變形的有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合相對較好。

本文根據(jù)一種玻璃鏡的破壞試驗(yàn)結(jié)果，結(jié)合普通平板玻璃的有關(guān)物理性質(zhì)，對玻璃鏡的破壞痕跡進(jìn)行了實(shí)用性的研究。認(rèn)為玻璃鏡的破壞痕跡不僅與造成破壞的原因有關(guān)，而且還與破壞時(shí)的條件有關(guān)。從而為分析火災(zāi)現(xiàn)場情況，了解火災(zāi)的各種因素提供了理論依據(jù)，為盡快查明火災(zāi)原因起指導(dǎo)作用。

基于小撓度薄板的近似理論,采用有限差分法分析了4點(diǎn)支承帶孔玻璃板位移和應(yīng)力的分布規(guī)律,并通過對點(diǎn)支承處進(jìn)行特殊處理,建立了奇點(diǎn)模型,同時(shí)提供了孔邊應(yīng)力的計(jì)算公式。該計(jì)算模型描繪了點(diǎn)支玻璃板中應(yīng)力分布的特點(diǎn),直觀、理論性強(qiáng)且操作簡便,且計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)行規(guī)程、有限元計(jì)算的結(jié)果較好的吻合?？走厬?yīng)力的計(jì)算方法可為規(guī)程的補(bǔ)充提供必要理論依據(jù)。

ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｖｏｌ暢４７，ｎｏ暢５，２０１７工業(yè)建筑　２０１７年第４７卷第５期?。保保薄?單層與中空鋼化玻璃火災(zāi)下破壞機(jī)理試驗(yàn)研究 倡 楊　璐 １ 　張有振 １ 　白　音 ２ 　翟建磊 ２ （１．北京工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院，北京?。保埃埃保玻?；．北京航空航天大學(xué)交通科學(xué)與工程學(xué)院，北京　１００１９１） 　　摘　要：為研究單層索網(wǎng)點(diǎn)支玻璃幕墻中所常用的單層和中空鋼化玻璃在火災(zāi)下的受力性能以及破壞 機(jī)理，對５組鋼化玻璃進(jìn)行了相同火災(zāi)條件下的負(fù)載試驗(yàn)研究。試驗(yàn)重點(diǎn)考察了玻璃的破壞模式、玻璃破壞 時(shí)的變形撓度、玻璃破壞時(shí)間、破壞時(shí)的臨界溫度以及試驗(yàn)過程中玻璃的位移發(fā)展情況等，并在試驗(yàn)基礎(chǔ)之 上進(jìn)行了玻璃面板在火災(zāi)高溫下的破壞機(jī)理分析。研究結(jié)果表明：火災(zāi)高溫條件下玻璃由于受熱膨脹不均 勻在表面產(chǎn)生的拉應(yīng)力是其破壞的主要原因；單層鋼化玻璃的破

利用研磨原理,將研磨劑涂敷在研磨頭和玻璃表面,研磨頭裝到鉆床(或手電鉆)上。當(dāng)研磨頭旋轉(zhuǎn),在適當(dāng)壓力下,研磨劑中的磨粒對玻璃表面起微細(xì)的磨削作用。從而在玻璃板上得到一個(gè)和研磨頭一樣大小的圓,繼續(xù)研磨,一個(gè)玻璃小圓塊就會從玻璃板上掉下,在玻璃板上留下一個(gè)圓孔。

夾板式幕墻系統(tǒng)是一種新興的玻璃幕墻體系,且近年來工程實(shí)踐發(fā)展迅速,但其理論與設(shè)計(jì)方法的研究卻遠(yuǎn)滯后于它的實(shí)際應(yīng)用,尤其是目前的規(guī)范尚未對夾板式玻璃板承載性能的設(shè)計(jì)方法做出規(guī)定。本文在試驗(yàn)和大量有限元參數(shù)分析工作的基礎(chǔ)上,提出了夾板式單層玻璃板面外受彎、面內(nèi)局部承壓以及壓彎共同作用的受力性能簡化設(shè)計(jì)方法,通過設(shè)計(jì)方法與試驗(yàn)結(jié)果的對比,進(jìn)一步論證了簡化設(shè)計(jì)方法的有效性。

以7.4na2o-29.4b2o3-63.2sio2-1tio2(wt%)為玻璃組成,通過熱處理、酸溶液浸析的方法制備了平均孔徑為91.4nm、比表面積為13.786m2/g、孔容為0.3150cm3/g的無裂紋多孔玻璃基片(20×20×1.5mm),采用壓汞儀等測試分析了酸浸析濃度、酸浸析時(shí)間及酸浸析緩沖劑對多孔玻璃孔結(jié)構(gòu)和基片碎裂的影響,并利用場發(fā)射掃描電鏡觀察多孔玻璃的顯微結(jié)構(gòu),發(fā)現(xiàn)以0.5mhcl/24h及飽和na2b4o7為酸浸析緩沖劑,可有效防止多孔玻璃碎裂,提高成品率,可為大孔徑的片狀多孔玻璃的發(fā)展和應(yīng)用起到推動作用。

將研制的ｎａ２ｏ－ｂ２ｏ３－ａｌ２ｏ３－ｓｉｏ２系統(tǒng)玻璃，利用粉末成珠工藝制成１～２ｍｍ粒徑的玻璃珠，再經(jīng)分相熱處理、酸溶、水洗，得到了氣孔率為２５％左右的吸附載體用的多孔玻璃珠。

表演現(xiàn)象這個(gè)魔術(shù)一共用到三個(gè)道具,一個(gè)豎向開有四個(gè)小圓孔的有機(jī)玻璃板,一個(gè)同樣開有圓孔的、可罩住玻璃板的套框,一條白色的繩子,三樣物品皆可給觀眾檢查。表演開始,表演者將有機(jī)玻璃板裝入套框中,觀眾可以看到玻璃板上的圓孔和套框上的圓孔是完全重合的。表演者把繩子從套框上面的第一孔穿進(jìn)去,這個(gè)動作也可以讓觀眾來做,讓觀眾確信玻璃板和套框已經(jīng)由繩子穿在了一起。

以某大廈單元式幕墻抗風(fēng)壓性能實(shí)驗(yàn)為例,測得了同一單元中單層玻璃與中空玻璃的壓力差—撓度曲線,并將試驗(yàn)結(jié)果與jgj102-2003《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較。對該規(guī)范中玻璃撓度計(jì)算折減系數(shù)η對同等條件下單層玻璃和中空玻璃影響進(jìn)行了探討,并對中空玻璃等效厚度取值進(jìn)行了修正,給出了修正系數(shù),為今后規(guī)范的進(jìn)一步完善和修訂做了一些探討工作。

為了揭示帶缺口的玻璃纖維筋拉伸破壞機(jī)理,預(yù)估其破壞規(guī)律,文中基于剪滯理論,建立一種對單向玻璃纖維筋劃分各單層為有限子單元的剪滯分析模型,分析含表面缺口的玻璃纖維筋在拉伸載荷作用下的應(yīng)力重新分布問題,獲得表面缺口附近完整纖維的應(yīng)力集中因子。在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步采用細(xì)觀破壞理論,研究缺口纖維筋的拉伸破壞強(qiáng)度。最后與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比,說明文中的模型和分析方法的可行性和有效性。

超前鉆孔卸壓爆破技術(shù)釋放巷道圍巖應(yīng)力試驗(yàn)研究——闡述巷道超前卸壓爆破技術(shù)現(xiàn)狀，分析了神寧集團(tuán)棗泉煤礦11201工作面回風(fēng)巷出現(xiàn)構(gòu)造應(yīng)力的影響因素，提出了采用超前卸壓爆破技術(shù)在掘進(jìn)前釋放圍巖應(yīng)力的方法和措施，通過對其進(jìn)行總結(jié)分析，從而為其他類似巷道...

對有機(jī)玻璃的斷裂韌性因子k值從測試條件和工藝配方的角度進(jìn)行了一定的闡述。討論了影響k值穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性的條件因素,對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析處理,完善了有機(jī)玻璃k值的測試條件。

將研制的na2o-b2o3-al2o3-sio2系統(tǒng)玻璃,利用粉末成珠工藝制成1￣2mm粒徑的玻璃珠,再經(jīng)分相熱處理、酸溶、水洗,得到了氣孔率的25%左右的吸附載體用的多孔玻璃珠。

研制出na_2o-b_2o_3－al_2o_3－sio_2系統(tǒng)玻璃，粉碎成一定粒度的顆粒，制成2mm左右的玻璃珠，經(jīng)過熱處理分相、酸溶、水洗、烘干，得到了氣孔率為24％左右的微孔玻璃珠，利用微孔的吸附特性及極大的比表面積，可做為良好的吸附載體材料。

家里的照片通常放在玻璃鏡框內(nèi)，或壓在桌子上的玻璃板下，但時(shí)間一長，照片容易和玻璃粘在一起，不易取下。硬拉，會把照片拉壞；用水浸泡，取下的照片會變形。比較好的辦法如下：

層門、玻璃轎門型式試驗(yàn)作業(yè)指南 1.適用范圍 本文件適用于下述電梯（見注1）部件的型式試驗(yàn)： (1)帶玻璃面板的電梯層門和轎門； (2)無玻璃面板的水平滑動層門； 注1：電梯是指《電梯型式試驗(yàn)規(guī)則》附件a《電梯型式試驗(yàn)產(chǎn)品目錄》中， 除雜物電梯之外的其他垂直電梯，具體包括曳引驅(qū)動乘客電梯、曳引驅(qū)動載貨電 梯、強(qiáng)制驅(qū)動載貨電梯、液壓乘客電梯、液壓載貨電梯、防爆電梯和消防員電梯。 2．試驗(yàn)場所 可在公司內(nèi)試驗(yàn)架上進(jìn)行試驗(yàn)，也可送樣到netec進(jìn)行試驗(yàn)。較軟的試驗(yàn) 架會吸收一部分能量，影響試驗(yàn)結(jié)果，因此試驗(yàn)架要有足夠的強(qiáng)度和剛度。試驗(yàn) 裝置應(yīng)當(dāng)符合gb7588-2003附錄j2的規(guī)定。 3．水平滑動層門和轎門 3.1試驗(yàn)樣品 試驗(yàn)樣品應(yīng)當(dāng)為一套完整且完成裝配的電梯門，包括門扇、導(dǎo)向裝置、保持 裝置、固定件、門鎖裝置、地坎、上坎等。 3.2技術(shù)資料 3