大噸位鑄鋼萬向鉸支座受壓力學性能分析

活動鉸支座

球鉸支座 球鉸支座，抗震球型鋼支座鋼結(jié)構(gòu)支座（又名網(wǎng)架支座）分減振球型鋼支座和抗震球型鋼 支座，亦稱為萬向轉(zhuǎn)動球鉸支座。 一、鋼結(jié)構(gòu)支座的主要技術(shù)性能： 1、可承受豎向載荷；2、具有抗豎向拉豎向地震時上下結(jié)構(gòu)不脫節(jié)；3、具有抗水平力的性 能，保證水平地震時結(jié)構(gòu)不脫落；4、可適應徑向、環(huán)向的位移要求；5、可適應任意方向的 轉(zhuǎn)角要求；6、減震支座具有良好的減震性能；7、支座通過球面?zhèn)髁?，不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象， 作用在上、下結(jié)結(jié)構(gòu)的反力比較均勻；8、支座不用橡膠承壓，不存在橡膠老化對支座的影 響，使用壽命長。 二、支座技術(shù)參數(shù)1、支座豎向承載力分為300kn~10000kn十四個級別2、支座的抗水平 力為豎向承載力的20%；3、支座抗豎向拉力：gkqz型、gjqz型抗豎向拉力為豎向承載力 的20%；gkgz型、gjgz型抗豎向拉力為豎向承載力的30%；4、設計

鋼結(jié)構(gòu)球鉸支座

研究中采用自行設計的特殊加載設備,通過模型實驗測試了新型鉸軸滑板鋼支座在承載條件下鉸軸摩擦扭矩和座板臨界摩阻力的變化規(guī)律,得到一些新的實驗現(xiàn)象.

鋼結(jié)構(gòu)鉸支座施工工法2015.5.20 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 1前言 鋼結(jié)構(gòu)鉸支座的施工質(zhì)量直接影響到鋼結(jié)構(gòu)整體的安全。隨著建筑技 術(shù)的發(fā)展，對鋼結(jié)構(gòu)基礎的施工質(zhì)量、環(huán)保要求也越來越高，需要選用更 加

鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 大連三川建設集團股份有限公司 孫輝梁偉劉殿明孫強范玉鐸 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 大連三川建設集團股份有限公司 孫輝梁偉劉殿明孫強范玉鐸 1前言 鋼結(jié)構(gòu)鉸支座的施工質(zhì)量直接影響到鋼結(jié)構(gòu)整體的安全。隨著建筑技術(shù)的發(fā)展，對鋼結(jié)構(gòu)基礎 的施工質(zhì)量、環(huán)保要求也越來越高，需要選用更加優(yōu)良的材料，采用先進的施工工藝，以保證建筑 物的安全性和使用功能。 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座是一項新型技術(shù)工藝，與同類支座相比，具有施工簡便、用鋼量少體積小、 制造成本低、安全性能好、注重環(huán)保等優(yōu)點。隨著球型鉸支座的逐步推廣應用，在施工中不斷摸索、 改進，總結(jié)該項施工技術(shù)，我們形成了鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法。 圖1：鉸支座安裝 2工法特點 球型支座由上、下支座板、不銹鋼板、中間球冠襯板、平面聚四氟乙烯滑板，球面聚四氟乙烯 滑板等組成(圖2)。球型支座通過球冠襯板與球面聚四氟

對北京奧運會老山自行車館原鑄鋼球鉸支座節(jié)點進行非線性彈塑性有限元分析,通過分析該節(jié)點在兩種控制工況下的應力、變形狀態(tài)證明該節(jié)點具有足夠的承載能力以及轉(zhuǎn)動能力,為該節(jié)點在工程中的使用提供了理論依據(jù)。

鋼結(jié)構(gòu)鉸支座施工工法2015.5.20 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法 1前言 鋼結(jié)構(gòu)鉸支座的施工質(zhì)量直接影響到鋼結(jié)構(gòu)整體的安全。隨著建筑技 術(shù)的發(fā)展，對鋼結(jié)構(gòu)基礎的施工質(zhì)量、環(huán)保要求也越來越高，需要選用更 加優(yōu)良的材料，采用先進的施工工藝，以保證建筑物的安全性和使用功能。 鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座是一項新型技術(shù)工藝，與同類支座相比，具有施工 簡便、用鋼量少體積小、制造成本低、安全性能好、注重環(huán)保等優(yōu)點。隨 著球型鉸支座的逐步推廣應用，在施工中不斷摸索、改進，總結(jié)該項施工 技術(shù)，我們形成了鋼結(jié)構(gòu)球型鉸支座施工工法。 圖1：鉸支座安裝 2工法特點 2.1鋼筋高度密集的鋼筋混凝土柱子上部鋼結(jié)構(gòu)預埋件安裝使用現(xiàn) 場塞焊，避免因為鋼筋過密，預埋件的錨筋無法插入鋼筋混凝土柱中，提 高了施工效率和施工質(zhì)量。 2.2軸線測量定位：施工中根據(jù)兩點一線的科學理論，利用全站儀對 每預埋件縱橫兩道中心線進

設計出特殊的加載裝置,對新型鉸軸鋼支座的滑板滑動性能及鉸軸轉(zhuǎn)動性能進行測試,得到了滑板滑動摩擦系數(shù)和鉸軸轉(zhuǎn)動摩擦系數(shù)隨鋼支座承載力變化規(guī)律。使用壓力傳感器測試聚四氟乙烯滑板的壓力分布,并使用應變片測試鋼支座的應力狀態(tài),試驗結(jié)果表明鋼支座設計符合規(guī)范要求。

為了研究某新型大噸位(可以承受4500kn拉力、3500kn剪力或者6500kn壓力的作用)鑄鋼萬向鉸支座在3種工況(拉力最大組合、壓力最大組合、剪力最大)組合下的力學性能,通過對現(xiàn)有試驗加載裝置的加固設計以及自平衡傳力裝置的設計解決了該新型大噸位鑄鋼萬向鉸支座足尺試驗的試驗加載問題,進行了該新型大噸位鑄鋼萬向鉸支座在3種工況下的足尺靜力性能試驗研究,并與有限元分析結(jié)果進行了對比.試驗研究表明,所設計支座受力明確、傳力直接、性能可靠,支座設計能夠滿足規(guī)程要求,驗證了有限元模型的正確性.

為了解國產(chǎn)q460高強鋼焊接箱形柱軸心受壓的力學性能,以數(shù)值積分法和有限單元法對7個已有焊接箱形柱軸心受壓試驗進行數(shù)值分析。試件寬厚比為8～12,長細比為35～70。數(shù)值模型中考慮了實測的初始撓度、初始偏心及簡化的殘余應力分布模型。分析預測q460高強鋼焊接箱形柱軸心受壓的極限承載力和荷載-撓度曲線。數(shù)值積分法分析結(jié)果與有限元分析結(jié)果吻合。為驗證數(shù)值分析的準確性,將預測結(jié)果與已有試驗結(jié)果進行對比發(fā)現(xiàn),考慮殘余應力、初始偏心、初始撓度的數(shù)值積分法與有限元分析可以準確地預測q460鋼焊接箱形柱受壓力學行為。通過對比采用簡化殘余應力分布模型與采用實測殘余應力分布模型的有限元分析結(jié)果,驗證簡化殘余應力分布模型的準確性。

設計了不同偏心率、混凝土強度等級、套箍指標和配骨指標的6根鋼骨鋼管混凝土短柱試件,詳細分析了試件在偏心受壓下的破壞過程和破壞特征。試驗表明:小偏心鋼骨鋼管混凝土柱的初始破壞是從近偏心受壓側(cè)的鋼管受壓屈服開始,最終破壞是由于混凝土膨脹引起了鋼管局部的屈曲所致。鋼骨鋼管混凝土柱中的鋼骨可以有效的阻止混凝土的剪切斜裂縫,從而提高了鋼骨鋼管混凝土的延性。在鋼管縱向沒有達到屈服前,鋼骨鋼管混凝土柱橫截面應變分布呈線性分布,滿足平截面假定。上下端鉸接的小偏心鋼骨鋼管混凝土柱的側(cè)向撓度曲線接近于正弦曲線,滿足標準柱的假定。隨混凝土強度的提高,配骨指標和套箍指標的增加,鋼骨鋼管混凝土柱的豎向承載力極值均有所提高;但隨著偏心距的增加,試件的豎向承載力和延性會顯著降低。

圓鋼管混凝土短柱受壓力學性能的試驗研究——通過對9根圓鋼管混凝土短柱試件的試驗，首先對其破壞現(xiàn)象及機理進行分析；然后分別探討混凝土強度、長細比、偏心率三個因素對該類構(gòu)件力學性能的影響規(guī)律，指出偏心率是影響該類構(gòu)件力學性能的主要因素，短柱范疇內(nèi)...

wrc-t鋼管混凝土短柱軸心受壓力學性能——目的了解wrc—t鋼管混凝土柱的破壞形態(tài)、受力和變形性能，考察約束效應系數(shù)、長細比、肢長腹比等參數(shù)的影響，探討極限承載力計算方法．方法設計制作20個wrc～t鋼管混凝土短柱試件，通過軸心受壓試驗，實測試件的荷載一...

隔震技術(shù)是當前國際上較為有效的新型工程抗震新技術(shù),介紹了國內(nèi)采用的主要隔震橡膠支座,并對支座的各個參數(shù)作了研究,提出了橡膠支座有待進一步研究的問題。

a380機庫大廳跨度352.6m,其東側(cè)僅在跨中設有一個支撐柱,柱頂采用大噸位鑄鋼節(jié)點及抗震支座支撐。該鑄鋼節(jié)點及抗震支座受力大,結(jié)構(gòu)復雜。施工中采用先焊接鑄鋼節(jié)點和抗震支座,然后進行桁架梁合龍,再進行抗震支座和柱頂埋件焊接,施工進度和施工質(zhì)量都得到了保證。

高壓（低中壓）鍋爐及石化工業(yè)用大口徑無縫鋼 管 標準： gb3087——中國國家標準 gb5310——中國國家標準 asmesa106——美國鍋爐及壓力容器規(guī)范 asmesa333——美國鍋爐及壓力容器規(guī)范 asmesa335——美國鍋爐及壓力容器規(guī)范 din17175——聯(lián)邦德國工業(yè)標準 en10216-2——歐洲壓力管道標準用途： 用于低中壓鍋爐（工作壓力一般不大于5.88mpa，工作溫度在450℃以下）的集箱及蒸汽管道； 用于高壓鍋爐（工作壓力一般在9.8mpa以上，工作溫度在450℃～650℃之間）的集箱及蒸汽管 道，石化工業(yè)用管。 主要生產(chǎn)鋼管牌號： 10、20、20g、20mng、25mng、15crmog、12cr2mog、12cr1movg、10cr9mo1vnb、sa106b、sa106c、 sa333ⅰ級、sa333ⅵ級

1材料:67截面: 承載力:參數(shù): 抗拉,抗彎,抗壓215n/mm^2高度h=912mm 抗剪125n/mm^2寬度b=302mm 端面承壓325n/mm^2腹板厚度tw=18mm 翼緣厚度tf=34mm 轉(zhuǎn)角r=28mm 面積a=364cm^2 a.彎矩：m->σc. mx=350kn-mσ=272.49n/mm^2 my=250kn-m>f=215n/mm^2 γx=1 γy=1 b.剪力：v->τ v=450knτ=30.67n/mm^2 a,tf=102.68cm^2<=τ=125n/mm^2 a,tf=43.9cm s.tf=4507.65cm^3 a,tw=75.96cm^215192mm^2 a,tw=21.1cmτ=29

金壇市建設工程質(zhì)量檢測中心 控制編號：jtc/wd01 第1頁共16頁 鋼材及連接部件力學性能作業(yè)指導書 第一版第0次修訂 發(fā)布日期：2009年12月1日 001-1 前言 根據(jù)金壇市建設工程質(zhì)量檢測中心《質(zhì)量手冊》和《程序文件》要求，為保證本 中心檢測室檢驗人員在不同時間檢驗方法、過程的一致性，實現(xiàn)檢驗結(jié)果的重現(xiàn)性、 準確性和可信性，依據(jù)現(xiàn)行相關標準制定本檢驗實施細則。 本細則編制遵照gb/t228-2002（金屬拉伸試驗方法）,gb/t232-1999,（金屬彎 曲試驗方法），jgj18-2003（鋼筋焊接及驗收規(guī)程）等標準的規(guī)定和本中心的程序 文件，儀器操作規(guī)程的規(guī)定編寫。 本室所有檢測人員在檢驗過程中必須嚴格按照本檢驗細則執(zhí)行。 本檢測實施細則由李建平負責起草。 本檢測實施細則批準人：翁粉明 本檢測實施細則自2009

鋼材的力學性能

鋼鐵材料的力學性能 序號名稱量的符號單位符號含義 一強度 強度指金屬在外力作用下，抵抗塑性變形和斷裂的能 力。 1抗拉強度ζbmpa 金屬試樣拉伸時，在拉斷前所承受的最大負荷與試樣 原橫截面面積之比稱為抗拉強度： pb ζb＝—— fo 式中pb——試樣拉斷前的最大負荷（n） fo——試樣原橫截面積（mm2） 2抗彎強度ζbbmpa 試樣在位于兩支承中間的集中負荷作用下，使其折斷 時，折斷截面所承受的最大正壓力 8pl 對圓試樣：ζbb＝—— πd3 8pl 對矩形試樣：ζbb＝—— 2bh2 式中p——試樣所承受最大集中載荷（n） l——兩支承點間的跨距(mm) d——圓試樣截面之外徑(mm) b——矩形截面試樣之寬度(mm) h——矩形截面試樣之寬度(mm

條鋼的力學性能 條鋼保證條件 條鋼不經(jīng)熱處理，冷拉鋼和特殊表面加工鋼以冷硬狀態(tài)（h）或熱處理（退火、 高溫回火、正火、正火和回火、淬火和回火）狀態(tài)（交貨）。 條鋼硬度不得超過255hb，冷拉鋼和特殊表面加工鋼不得超過269hb。 10號鋼的力學性能（屈服強度、抗拉強度、伸長率、斷面收縮率） 15號鋼的力學性能 20號鋼的力學性能 25號鋼的力學性能 30號鋼的力學性能 35號鋼的力學性能 40號鋼的力學性能 45號鋼的力學性能 50號鋼的力學性能 55號鋼的力學性能 60號鋼的力學性能 注：本表規(guī)定的力學性能適用于直徑或厚度不大于80mm鋼材的伸長率允許降 低2%，斷面收縮允許降低5%。用直徑或厚度>120-125mm鋼材改鍛成直徑或厚 度為90-100mm的鋼材，其力學性能應符合本表的規(guī)定。 牌號屈服強度 mpa% 抗拉強度 mpa% 伸長率 δ5% 斷面收縮率