帶受液槽板式塔中降液管底端結構參數對局部阻力的影響
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4.6
在1200 mm安裝有受液槽的圓形塔板冷模裝置上,以單一介質水利用液位差測量局部阻力的方法,考察了降液管底端結構參數對局部阻力的影響,通過改變降液管底隙高度h0和受液槽流出寬度h1測得了相應的局部阻力系數,由實驗數據回歸得到局部阻力系數ξ的關聯(lián)式為ξ=3.50(h1/h0)-0.212(h0/30)-0.390,并對實驗結果進行了討論。
板式塔檢修作業(yè)規(guī)程
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設備檢修作業(yè)規(guī)程 板式塔 第04版第1/16頁 日期2012年11月 設備規(guī)格型號: 設備工藝編號: -狀態(tài)卡02-04頁 -動作卡04-12頁 -附件13-16頁 []-作業(yè)b-檢修作業(yè)人員 圖例()-確認c-車間設備工程師 <>-安全關鍵點y-儀表車間設備工程師 j-檢修單位設備工程師 s-機動處專業(yè)工程師 生效簽字日期執(zhí)筆:高鶴年 檢修作業(yè)年月日參加編制:高鶴年 高峰 李寶坤 設備使用年月日 機動處 年月日 年月日審核:滕春紅 分公司主管領導年月日打字.: 修改序號版本修改時間修改人 第一次012008年9月10日 第二次022010年3月12日 第三次032011年1月1日 第四次042012年11月13日 計算機編碼:02-c
板式給礦機輸送帶槽板的改進
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峨口鐵礦有2臺bwj1600×10000型板式給礦機,將粒度為0~300mm的鐵礦石送入2臺hp500shc型破碎機中。其給礦寬度為1600mm,長度為10000mm,給礦量為800~1600t/h。輸送帶速度為0.08~0.15m/s,運礦爬坡傾角為14.75°,提升高度為2.543m。
帶降液管角鋼塔板在碳化清洗塔中的應用
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角鋼塔板應用在碳化清洗塔中尚不廣泛,該廠自1984年底投運以來,基本上達到了設計要求。據測定:清洗段的進口氣體氨含量為2.74g/m~3,出口氣體氨含量為0.452g/m~3,清洗率為83.5%;在大修清理時,清洗段的角鋼塔板無明顯積污;無需維修是其突出特點。
課程設計計算書(板式塔)
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《化工設備設計基礎》 課程設計計算說明書 學生姓名:學號: 所在學院: 專業(yè): 設計題目: 指導教師: 2011年月日 1 目錄 一.設計任務書??????????????????????2 二.設計參數與結構簡圖??????????????????4 三.設備的總體設計及結構設計???????????????5 四.強度計算???????????????????????7 五.設計小結??????????????????????..13 六.參考文獻??????????????????????..14 2 一、設計任務書 1、設計題目 根據《化工原理》課程設計工藝計算內容進行填料塔(或板式塔)設計。 設計題目: 各個同學按照自己的工藝參數確定自己的設計題目:填料塔(板式塔) dnxxx設計。 例:精餾塔(dn18
填料、板式塔及內件簡介
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填料、板式塔及內件簡介
篩板參數對篩板式噴淋塔脫硫性能影響的實驗研究
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在篩板式噴淋塔實驗臺上進行了模擬煙氣脫硫實驗,考察了篩板開孔率、篩板孔徑、篩板厚度、篩板安裝位置等篩板設計參數對脫硫效率的影響。實驗發(fā)現(xiàn),當篩板孔徑為15mm時,開孔率在28%~36%范圍內脫硫效率較高;當篩板開孔率為36%時,篩板孔徑為12mm時脫硫效率最高;合理的篩板厚度可以使脫硫效率提高1%~2%;篩板安裝位置對脫硫效果也有一定影響,篩板安裝高度為0.16m時脫硫效果較好。合理布置篩板可以提高噴淋塔的脫硫效率。
反槽板式空心板試壓結果良好
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本刊1990年12期刊出《便于開洞的反槽板式配筋空心板》(作者程文彬)一文,簡要地介紹了這種革新構件的用途、構造及經濟分析??招陌逵昧亢艽?在普通空心板上開洞
圓管式及方槽板式脈動熱管的比較
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4.7
對圓管式及方槽板式脈動熱管試驗進行了結構及運行特性的比較。分析表明,與圓管式脈動熱管相比,方槽板式脈動熱管存在尖角的毛細吸附力以及相鄰槽道通過薄壁的橫向熱平衡。這些結構因素影響脈動熱管的運行特性。試驗表明,在水平及垂直頂部加熱模式下,兩種熱管的最佳充液率范圍相同,均為40%~70%;在垂直底部加熱模式下,圓管式脈動熱管的最佳充液率范圍是30%~70%,而方槽板式脈動熱管的最佳充液率則為15%。
玻璃鋼板式塔在氯化氫尾氣吸收中的應用
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4.3
玻璃鋼板式塔在氯化氫尾氣吸收中的應用
分離苯—甲苯混合液的浮閥板式精餾塔工藝設計
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-1- 題目:分離苯—甲苯混合液的浮閥板式精餾塔工藝設計 第一章:前言 1.1文獻綜述 1.2中英文摘要及關鍵詞 1.3相關符號說明 第二章:工藝條件的確定和說明 2.1設計參數 2.2操作壓力 2.3進料狀況 2.4加熱劑及加熱方式 2.5冷卻劑及進出口溫度 第三章:流程的確定和說明 3.1流程的說明 3.2設置各設備的原因 第四章:精餾塔的設計計算 4.1物料衡算 4.2回流比的確定 4.3板塊數的確定 4.4相關物性參數 4.5汽液負荷的計算 4.6精餾塔工藝尺寸的計算 4.7塔板流動性能校核 4.8塔板負荷性能圖 4.9主要工藝接管尺寸的選取 4.10塔頂冷凝器的熱負荷 4.11塔底再沸器的負荷 4.12原料預熱器的熱負荷 第五章:主要計算結果列表 5.1精餾段 -2- 5.2提留段 3 1.4相關物性參數 1)
槽式孔板的氣液兩相壓降倍率特性
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簡要介紹了一種新型氣液兩相流量傳感器———槽式孔板的工作原理,在分析兩相流體與槽式孔板相互作用機理的基礎上,結合實驗數據和理論模型詳細分析了影響槽式孔板兩相壓降倍率的各種因素.利用曲面擬合技術給出了能夠準確表征槽式孔板兩相壓降倍率與壓力、氣體froude數、lockhartmartinelli參數之間的相關式,為凝析天然氣計量技術研究奠定了基礎.
便于開洞的反槽板式配筋空心板
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多層建筑必然要設置豎向管道,尤其是住宅衛(wèi)生間更是管道集中處。由于排水管道直徑較大,給樓板的結構處理帶來了一定的困難。目前在多層建筑中廣泛應用的預制空心板,一般僅允許在板端五分之一跨度范圍內開鑿小于板孔直徑的孔洞,并且嚴禁損筋傷肋。由于施
超長地下室結構底板及外墻凹槽板式伸縮縫設計實例
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4.6
由于大型地下室大多采用超長超寬混凝土結構,故必須在平面應力集中部位采取有效措施解決其抗裂問題,文中根據大型地下室結構裂縫產生機理,在設計中提出一種可抵抗裂縫的伸縮縫創(chuàng)新作法,抗?jié)B防漏效果良好。
有壓輸水管道孔板局部阻力相鄰影響試驗
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4.7
為研究有壓輸水管道的局部阻力相鄰影響及其對總局部水頭損失大小的影響,采用模型試驗方法對總局部阻力系數隨相對間距的變化關系進行了試驗研究。試驗結果表明:當孔板相對間距l(xiāng)s/d≥9時,按照傳統(tǒng)公式計算孔板產生的總局部水頭損失結果與實測值最大相對誤差不超過1.2%,而當ls/d<9時,孔板產生的總局部水頭損失的實測值遠小于傳統(tǒng)公式的計算值,最大相對誤差達到197.6%;相對間距較大時,不需考慮孔板間距的影響,而相對間距較小時,孔板間存在相鄰影響,并且相對間距越小影響越明顯,計算總局部水頭損失必須考慮局部阻力相鄰影響,需用相鄰影響系數對傳統(tǒng)計算公式進行修正。
HEPA過濾器摺疊參數對過濾阻力的影響
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頁數:2P
4.5
采用多尺度阻力測試平臺結合大渦模擬(les)方法研究hepa過濾器摺疊形式、摺間距對過濾阻力的影響。結果表明:les模型可有效模擬不同結構參數hepa過濾器的阻力特性,模擬結果與實驗數據吻合良好;在本文研究范圍內,隨著摺間距的減小,過濾阻力先減小、后增大,當摺間距為2.5mm時過濾阻力最?。慌cu型和v型相比,z型摺疊形式的過濾阻力最小。
液動力對滑閥式換向閥的影響
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4.6
分析了穩(wěn)態(tài)液動力、瞬態(tài)液動力對滑閥式換向閥的影響,并以2個實例說明液動力過大造成的不良后果,提出了具體補償措施,說明在設計液壓換向回路時,應考慮液動力對滑閥換向的影響,以使液壓系統(tǒng)工作更穩(wěn)定。
局部液化區(qū)對地鐵區(qū)間地震響應影響分析??
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頁數:5P
4.8
為了研究局部液化區(qū)對鄰近區(qū)間結構地震動力響應的影響,通過數值仿真模擬,分析區(qū)間隧道頂部存在局部液化區(qū)時區(qū)間隧道的動力響應規(guī)律,并針對設計過程中采用的增大管片配筋和增強縱向連接螺栓的抗液化措施進行探討。經分析,局部液化區(qū)對鄰近的隧道結構有較大影響,靠近液化區(qū)一側隧道結構內力在地震液化工況下相比非地震液化工況時有顯著增加;局部液化區(qū)對鄰近隧道內力的影響范圍沿隧道軸向約為3d(d為局部液化區(qū)的等效直徑);隧道下穿局部液化區(qū)時,地震時隧道結構會發(fā)生上浮,但局部液化區(qū)對隧道結構位移影響不大;增大管片配筋和增強縱向連接螺栓剛度可以有效地控制管片內力,防止因內力過大引起的管片破壞。
板式塔設備機械設計
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頁數:29P
4.8
1 1板式塔設備機械設計任務書 1.1設計任務及操作條件 試進行一蒸餾塔與裙座的機械設計 已知條件為:塔體內徑mmdi2000,塔高m30,工作壓力為mpa2.1,設 計溫度為300℃,介質為原油,安裝在廣州郊區(qū),地震強度為7度,塔內安裝55 層浮閥塔板,塔體材料選用16mnr,裙座選用aq235。 1.2設計內容 (1)根據設計條件選材; (2)按設計壓力計算塔體和封頭壁厚; (3)塔設備質量載荷計算; (4)風載荷與風彎矩計算; (5)地震載荷與地震彎矩計算; (6)偏心載荷與偏心彎矩計算; (7)各種載荷引起的軸向應力; (8)塔體和裙座危險截面的強度與穩(wěn)定校核; (9)塔體水壓試驗和吊裝時的應力校核; (10)基礎環(huán)設計; (11)地腳螺栓計算; (12)板式塔結構設計。 1.3.設計要求: (1)進行塔體和裙座的機械設計計算; (2)進行
低溫液體貯槽技術參數格式
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4.6
低溫液體貯槽技術參數格式 5m3/0.2mpa液體貯槽 1.型號:cfl-5/0.2 2.有效容積:5m3 3.幾何容積:5.26m3 4.設計壓力:0.32mpa 5.工作壓力:0.2mpa 6.設計溫度:-196℃ 7.貯存介質:lo2ln2lar 8.絕熱方式:真空粉末 9.主體材質:內筒0cr18ni9外筒q235-b 10.外形尺寸:(直徑×高)φ1916×5165 11.設備質量:4355kg 5m3/0.8mpa液體貯槽 1.型號:cfl-5/0.8 2.有效容積:5m3 3.幾何容積:5.26m3 4.設計壓力:0.87mpa 5.工作壓力:0.8mpa 6.設計溫度:-196℃ 7.貯存介質:lo2ln2lar 8.絕熱方式:真空粉末 9.主體材質:內筒0c
ZVF型調節(jié)閥中不同閥瓣型線對局部流阻的影響
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4.6
調節(jié)閥中不同閥瓣型線構成的通道,其局部流阻是不一樣的。通過應用ansys軟件對dn50mmzvf型調節(jié)閥幾種閥瓣型線在不同開度下構成的通道結構模型進行計算,從而得出流阻系數與開度的關系,并通過比較得到最佳閥瓣型線。該方法有很好的工程應用價值
板式液位計
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頁數:22P
4.6
首頁>>產品中心>>板式液位計 一、產品[板式液位計]概述: 用途:hg5-1364~1370-80玻璃板液位計為適用于化工、石油等工業(yè)低溫設備的液位指示裝置。 產品結構:儀表的上下閥上裝有法蘭接頭,與容器連接構聯(lián)通器,透過玻璃板直接指示容器布什的液位,“夾套型”設有加熱或冷卻裝置。該裝置加熱時可用蒸 氣,冷卻時可用循環(huán)水,這樣可以調節(jié)流動性能,夾套型接管尺寸zg1/4’’內螺紋。 在上下閥內裝有鋼球,當玻璃板因意外事故破壞時,鋼球在容器壓力作用下,自動密封,防止容器內的液體繼續(xù)外流。 在儀表的上端針形閥裝有阻塞螺釘,可供放氣之用,下端針形閥也裝有阻塞螺釘??晒┓趴铡⑷?、排污、清洗。 二、板式液位液技術數據: 針形閥的自動關閉壓力≥0.2mpa 夾套蒸氣壓力為≤0.6mpa 玻璃板的急變溫差為≤240℃ 注:我廠承接特殊規(guī)格的定貨。 玻璃板液位計產品類型 名稱型號 公稱
刮板輸送機中部槽受液壓支架推溜力力學分析
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頁數:未知
4.6
在礦井工作面下刮板輸送機中部槽結構受到外部環(huán)境和內部因素影響,受力狀況及其復雜,文章以平面力學分析,建立力學模來研究刮板輸送機中部槽受液壓支架推溜力狀況,研究結論為完善中部槽基礎設計、中部槽與支架配套選型具有指導性。
帶整澆層槽板的現(xiàn)場試驗及結構性能評定
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4.3
針對帶混凝土整澆層槽板新增荷載的工程實例,對樓板現(xiàn)場非破壞試驗過程進行了描述,從實測撓度、裂縫及殘余變形結果對樓板結構性能進行了評定,并初步分析了混凝土整澆層對槽板強度及剛度的影響。
潛艇全實肋板帶縱骨式耐壓液艙結構應力的板殼有限元公司
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本文用有限元方法給出了潛艇全實肋板帶縱骨式耐壓液艙結構應力分布規(guī)律,指出了在這種結構中的應力存在著明顯的非軸對稱特性,說明了局部加厚耐壓船體殼板可明顯降低應力集中程度,在耐壓船體上加設縱骨對地降低軸向彎曲應力有良好作用。
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職位:BIM實施顧問
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林