低溫工質(zhì)流動沸騰傳熱關(guān)聯(lián)式研究

采用流動沸騰傳熱試驗平臺,研究了2m長鐵基燒結(jié)型內(nèi)表面多孔管豎直管內(nèi)流動沸騰傳熱特性,利用流動沸騰傳熱學(xué)基本原理及公式計算了傳熱過程中的熱通量、沸騰傳熱系數(shù)及相關(guān)參數(shù),并考察了過熱度和流速對多孔管流動沸騰傳熱性能的影響。結(jié)果表明:燒結(jié)型表面多孔管的流動沸騰傳熱能力優(yōu)于同條件下的光滑管,內(nèi)表面沸騰傳熱系數(shù)是同尺寸光滑管的1.6倍左右,沸騰所需的壁面過熱度比光滑管的低5℃左右,過熱度和管內(nèi)流速增大均可使得多孔管的沸騰傳熱系數(shù)增大。同時分析了表面多孔管比光滑管傳熱性能優(yōu)良的原因。

混合制冷劑在微肋管內(nèi)流動沸騰的換熱關(guān)系式——基于作者以前研究得到的三元非共沸混合制冷劑r417a在水平光滑管和2種不同幾何參數(shù)的內(nèi)螺紋管中流動沸騰換熱的實驗結(jié)果，應(yīng)用r417a在光滑管內(nèi)的實驗數(shù)據(jù)對kattan模型進行修正，并通過在修-kattan模型中引入強化因...

r134a臥式螺旋管內(nèi)流動沸騰換熱特性實驗研究——對r134a在水平直管和螺旋管內(nèi)的沸騰換熱特性進行了實驗研究。在三個不同的蒸發(fā)溫度(5℃、10~c和20*c)，工質(zhì)r134a的質(zhì)量流量范圍為lo0~400kg／(m2．s)和干度范圍為0．1~0．8的條件下，實驗得到了r134a在水平直管和...

在多尺寸組模型的基礎(chǔ)上,從加熱壁面上脫離汽泡的受力分析入手,對液氮過冷流動沸騰模型進行了修正。將新模型應(yīng)用于環(huán)形通道內(nèi)液氮過冷流動沸騰的數(shù)值模擬,同時為了比較,采用基于kirichenko,fritz汽泡脫離直徑公式的多尺寸組模型對同一管道內(nèi)液氮過冷流動進行了數(shù)值模擬。結(jié)果表明:結(jié)合脫離汽泡受力分析模型的多尺寸組模型可用來預(yù)測流動沸騰過程中的汽泡起飛直徑及其變化趨勢。同基于kirichenko,fritz汽泡脫離直徑公式的多尺寸組模型相比,新模型有助于改善管道內(nèi)汽泡尺寸分布以及空泡系數(shù)的預(yù)測,從而有助于準確分析彈狀汽泡及間歇泉的形成。

在較寬的實驗參數(shù)范圍內(nèi)(系統(tǒng)壓力p=8～15mpa,質(zhì)量流速g=800～1800kg·m~(-2)·s~(-1),壁面熱流密度q_w=200～950kw·m~(-2))對一立式螺旋管內(nèi)(管內(nèi)徑為10mm,螺旋直徑為300mm,節(jié)距為50mm)汽水兩相流動沸騰干涸特性進行了實驗研究。通過研究,獲得了干涸發(fā)生時螺旋管圈壁溫的分布特征以及壓力、質(zhì)量流速和壁面熱流密度這三個參數(shù)對臨界干度的影響規(guī)律。同時在實驗數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上,提出了一個適用于計算螺旋管內(nèi)高壓高含汽率工況下汽水兩相流臨界干度的經(jīng)驗關(guān)系式。

制冷劑混合物水平微翅管內(nèi)流動沸騰研究綜述——本文對目前國內(nèi)外制冷劑混合物在水平微翅管內(nèi)流動沸騰特性的實驗研究進行了綜述。討論了混合物在微翅管內(nèi)流動沸騰的強化特性、替代制冷劑換熱性能的比較和潤滑油對換熱的影響。同時，對進一步的研究提出了一些建議...

基于換熱器小型化的研究背景,對水在矩形窄通道內(nèi)流動沸騰阻力特性進行了實驗研究與分析,并利用實驗結(jié)果對常規(guī)通道和窄通道的兩相摩擦壓降計算的6種方法進行了評價。結(jié)果表明,應(yīng)用于常規(guī)通道的關(guān)系式已不適于窄通道中流動沸騰壓降的計算,而基于窄通道的zhang-mishima及sun-mishima關(guān)系式預(yù)測結(jié)果與實驗值符合較好。實驗結(jié)果和理論分析表明,利用分相流方法得到的分液相摩擦因子計算式中chisholm系數(shù)c與martinelli參數(shù)x存在指數(shù)關(guān)系,且隨著質(zhì)量流速的變化也有所不同,據(jù)此給出了新的分液相摩擦因子的計算方法,新方法具有更高的計算精度。

蒸汽直接冷卻槽式太陽集熱器的傳熱流動性能研究——首先在對dsg集熱器中水的流型分析的基礎(chǔ)上，進行了水在不同狀態(tài)下對流換熱系數(shù)計算模型的研究；利用傳熱熱阻原理，分析了dsg集熱器熱損失的計算方法；考慮到流體流動方向上的溫度變化，建立了穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)模型...

首先在對dsg集熱器中水的流型分析的基礎(chǔ)上,進行了水在不同狀態(tài)下對流換熱系數(shù)計算模型的研究;利用傳熱熱阻原理,分析了dsg集熱器熱損失的計算方法;考慮到流體流動方向上的溫度變化,建立了穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)模型。之后,對集熱器的兩種不同連接方式(一次通過式和再循環(huán)式)的壓降進行了分析。最后,分析了太陽能輻射變化時,兩種連接方式下集熱器場一些主要參數(shù)的變化情況,為dsg集熱器場的設(shè)計及運行提供指導(dǎo)。

以垂直向上窄縫矩形通道內(nèi)去離子水為流動介質(zhì),對單相等溫流動及恒熱流密度條件下的單相傳熱進行了實驗研究。結(jié)果表明,窄縫矩形通道內(nèi)的單相等溫流動特性及單相傳熱特性并未偏離常規(guī)尺度通道內(nèi)的相關(guān)規(guī)律,采用經(jīng)典理論解或關(guān)系式能獲得較好的預(yù)測結(jié)果。

應(yīng)用cfd軟件模擬分析流體在豎波紋管和豎直圓管內(nèi)的降膜流動情況,采用立式蒸發(fā)式冷凝器試驗平臺,在不同噴淋密度下,測量溫度和流量等參數(shù),計算波紋管管內(nèi)各相間傳熱傳質(zhì)系數(shù),并與相同參數(shù)(流速、溫度)條件下圓管管內(nèi)傳熱傳質(zhì)系數(shù)進行比較。模擬結(jié)果表明,在相同的噴淋密度下,波紋管豎管內(nèi)水膜分布較圓管均勻;試驗結(jié)果表明,隨著噴淋密度在一定范圍內(nèi)增加,水膜傳熱系數(shù)、空氣-水當(dāng)量傳熱系數(shù)、總傳熱傳質(zhì)系數(shù)均增大,且波紋管的傳熱性能明顯優(yōu)于圓管。

低溫傳熱、制冷及其應(yīng)用——本資料對低溫傳熱和制冷進行了探討和研究

內(nèi)螺紋管作為一種高效的節(jié)能元件已在動力、航天、電子等領(lǐng)域廣泛應(yīng)用,為進一步促進內(nèi)螺紋強化傳熱技術(shù)研發(fā),對近30年來內(nèi)螺紋管內(nèi)流動傳熱研究進行了綜述,內(nèi)容涉及內(nèi)螺紋管內(nèi)流動傳熱機理、傳熱規(guī)律、傳熱惡化及預(yù)報等.

對非共沸混合制冷劑r417a在外徑為9.52mm的水平光滑管和2種不同幾何參數(shù)的內(nèi)螺紋管中的流動沸騰換熱進行實驗研究,分析討論了制冷劑質(zhì)量流速、熱流密度、干度、強化管參數(shù)對換熱系數(shù)的影響規(guī)律和影響機理.實驗結(jié)果表明:換熱系數(shù)隨著質(zhì)量流速的增大而增大.在以對流蒸發(fā)占優(yōu)勢的換熱區(qū),熱流密度對換熱系數(shù)的影響較小;換熱系數(shù)隨著干度的增大先呈現(xiàn)出增大趨勢,增至高峰值后又迅速下降,高峰值隨熱流密度的增大和質(zhì)量流速的減小向干度較大的方向移動;內(nèi)螺紋管能有效強化制冷劑的流動沸騰換熱,r417a在2種內(nèi)螺紋管中的換熱系數(shù)分別比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.

以去離子水為流動工質(zhì),對梯形截面的硅基微通道熱沉進行了流體流動與傳熱的實驗研究.通過測量流體的流量、進出口壓降與溫度、熱沉底面加熱膜溫度,獲得了梯形硅基微通道熱沉在不同體積流量、不同加熱功率條件下流體流動與傳熱特性參數(shù).實驗得出,梯形微通道的流體傳熱特性值與經(jīng)驗公式預(yù)測值相比存在明顯的差異,梯形微通道角區(qū)對流體流動與傳熱有重要影響.最后,在實驗基礎(chǔ)上根據(jù)經(jīng)驗公式修正得出層流條件下的梯形硅基微通道的對流換熱關(guān)聯(lián)式.

第1頁共5頁 化工原理練習(xí) 一、選擇 1、已知甲醇水溶液中，按質(zhì)量分數(shù)計甲醇90%水10%，甲醇密度792kg/m3,水密度998kg/m3，則該溶液密度 近似為（） a792kg/m3b900kg/m3c811kg/m3d998kg/m3 2、已知293k100kpa條件下含15%o2和85%co2的混氣密度（） a1.73kg/m3b1.80kg/m3c2.21kg/m3d1.45kg/m3 3、已知某設(shè)備內(nèi)表壓0.5×10 5pa當(dāng)?shù)卮髿鈮?00×103pa，則設(shè)備內(nèi)絕對壓強為（） a0.5×105pab1.5×104pac1.5×105pad1.0×105pa 4、流體壓力為750mmhg柱換算成kpa為（） a80b90c100d110.5 5、

充油式電暖器散熱片傳熱與流動特性分析——應(yīng)用fluent軟件對某型號充油式電暖器散熱片傳熱與流動進行了數(shù)值計算，獲得了散熱片內(nèi)流體的速度場、溫度場、壓力場等，對充油式電暖器的流動和換熱性能進行了分析研究，指出了其運行過程中存在的問題和缺陷，為以后該...

在壓力9～22mpa,質(zhì)量流速450～2000kg·m?2·s?1,內(nèi)壁熱負荷200～700kw·m?2的參數(shù)范圍內(nèi),試驗研究了用于1000mw超超臨界鍋爐??28.6mm×5.8mm垂直上升內(nèi)螺紋水冷壁管內(nèi)汽水流動沸騰傳熱。研究表明:內(nèi)螺紋管內(nèi)壁螺紋的漩流作用可抑制偏離核態(tài)沸騰(dnb)傳熱惡化,內(nèi)螺紋管在高干度區(qū)發(fā)生蒸干型(do)傳熱惡化。增大質(zhì)量流速可推遲壁溫飛升,壁溫飛升幅度隨質(zhì)量流速增大而降低。熱負荷越大管壁溫越高,隨熱負荷增大管壁壁溫飛升提前,且傳熱惡化后壁溫飛升值增大。隨著壓力增加,壁溫飛升發(fā)生干度值減小。內(nèi)螺紋管汽水流動沸騰傳熱系數(shù)呈?形分布,傳熱系數(shù)峰值出現(xiàn)在汽水沸騰區(qū)。文中還給出了亞臨界壓力區(qū)內(nèi)螺紋管單相區(qū)和汽水沸騰區(qū)的傳熱系數(shù)試驗關(guān)聯(lián)式。

在管內(nèi)徑9.0mm、壁厚1.5mm、螺旋管繞徑283.0mm的立式螺旋管內(nèi),對co2流動沸騰換熱特性進行實驗研究。分析熱流密度(q=1.4~48.0kw/m2)、質(zhì)量流速(g=54.0~400.0kg/(m2·s))和運行壓力(pin=5.6~7.0mpa)對內(nèi)壁溫分布和換熱特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明:螺旋管內(nèi)壁溫周向分布不均勻,單相液體以及過熱蒸汽區(qū)離心力的作用使內(nèi)側(cè)母線溫度最高、外側(cè)母線溫度最低,在兩相沸騰區(qū)蒸汽受到浮升力作用聚集在管上部而容易發(fā)生蒸干,因此上母線溫度最高,溫度最低值則由離心力和浮升力的相對大小共同決定。局部平均換熱系數(shù)隨熱流密度以及進口壓力的增加而顯著增加,但增大質(zhì)量流速對換熱系數(shù)的影響不大,表明核態(tài)沸騰是co2在螺旋管內(nèi)流動沸騰的主要傳熱模式而強制對流效應(yīng)較弱;發(fā)現(xiàn)了隨著熱流密度增加所引起的核態(tài)沸騰強度變化以及干涸和再潤濕使得換熱系數(shù)隨干度的變化可分成3個區(qū)域。并基于實驗獲得的2124個數(shù)據(jù)點擬合兩相區(qū)沸騰換熱關(guān)聯(lián)式。

板式換熱器是一種較為常見的工業(yè)設(shè)備,由于其傳熱系數(shù)高、適應(yīng)性大、結(jié)構(gòu)緊湊、易拆洗和維修、污垢系數(shù)小等優(yōu)點,被廣泛地應(yīng)用于化工、食品、制冷、空調(diào)等工業(yè)領(lǐng)域。為了能夠更好地了解板式換熱器劉島內(nèi)流體的運動特性及板式換熱器的換熱原理,本文從板式換熱器的結(jié)構(gòu)原理、特點、流體特性闡述了板式換熱器換熱的基本原理,從流道內(nèi)流體場,流體入口速度對流道傳熱與壓降的影響等方面分析了流體的流動及傳熱過程,對實際的工程應(yīng)用有一定借鑒意義。

換熱器是一種熱量交換的設(shè)備,而管殼式換熱器又是應(yīng)用最為廣泛的一種,換熱器傳熱效率的高低又直接影響到企業(yè)的效益,因此,對于管殼式換熱器的流動與傳熱的研究具有深遠意義。管殼式換熱器具有很復(fù)雜的內(nèi)部結(jié)構(gòu),又由于殼程的內(nèi)部流動狀態(tài)變化不定,所以難以用實驗的方法對其進行研究,論文運用的就是避免并排除了不可操作性的因素,運用計算流體力學(xué)軟件fluent軟件對管殼式換熱器的工作流程進行了數(shù)值模擬,易于操作同時便于觀察。在模擬過程中,我們通過改變一系列參數(shù),包括改變換熱管束的排列方式以及換熱器殼程的內(nèi)部結(jié)構(gòu),論文著重對換熱管束排列方式對換熱效果的影響做了深入研究。

多元平行流冷凝器傳熱與流動性能模擬研究——采用分布參數(shù)法對平行流冷凝器建立了數(shù)學(xué)模型，對目前廣泛使用的制冷劑r134a和替代制冷劑r404a以及r410a在平行流冷凝器中的傳熱和流動性能進行了模擬計算和分析比較