地下工程樁基礎(chǔ)水平承載力設(shè)計

港口工程樁基水平承載力計算軟件的開發(fā)與應(yīng)用——針對港口工程中常用的3種樁基水平承載力計算方法，在ansys軟件基礎(chǔ)上開發(fā)了考慮樁土非線性相互作用的計算軟件，該軟件具有實用性強、適用范圍廣、操作簡便等優(yōu)點，可用來計算單樁和群樁在水平荷栽作用下的變形和...

針對港口工程中常用的3種樁基水平承載力計算方法,在ansys軟件基礎(chǔ)上開發(fā)了考慮樁土非線性相互作用的計算軟件,該軟件具有實用性強、適用范圍廣、操作簡便等優(yōu)點,可用來計算單樁和群樁在水平荷載作用下的變形和內(nèi)力,也可用來進行試樁資料的反演分析。實例分析表明:計算軟件計算結(jié)果與實測結(jié)果相比具有良好的一致性,為樁基水平承載力設(shè)計提供了良好的計算平臺,具有直接的應(yīng)用價值和現(xiàn)實意義。

結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算書 第1頁，共2頁 單樁水平承載力設(shè)計值計算 項目名稱_____________日期_____________ 設(shè)計者_____________校對者_____________ 一、構(gòu)件編號:zh-1 二、依據(jù)規(guī)范: 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(jgj94－94) 三、計算信息 1.樁類型:樁身配筋率＜0.65%灌注樁 2.樁頂約束情況:鉸接、自由 3.截面類型:方形截面 4.樁身邊寬:d=800mm 5.材料信息: 1)混凝土強度等級:c20ft=1.10n/mm2ec=2.55*104n/mm2 2)鋼筋種類:hrb335es=2.0*105n/mm2 3)鋼筋面積:as=2614mm 2 4

樁形狀：圓形 直徑d或邊長b：1000mm 保護層c：65mm 樁身配筋率ρg：0.80% 樁身混凝土抗拉強度ft：1.43n/mm2 樁身混凝土彈性模量ec:30000n/mm2 鋼筋彈性模型es：200000n/mm2 量與混凝土彈性模量比值αe：6.67 樁埋深h：20m 樁頂約束情況：鉸接、自由 土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m：5.0mn/m4 樁身的計算寬度b0:1800mm 厚度的樁截面寬度b0或直徑d0:870mm 算截面受拉邊緣的截面模量w0:104912cm3 換算截面的慣性矩i0：4563675cm4 樁身換算截面積an:8210cm2 樁身抗彎剛度ei：1.164e+15n*mm2 樁水平變形系數(shù)α：0.3781/m 樁的換算埋深αh：4.000 樁身最大彎矩系數(shù)

鋼筋彈模es2.00e+11 混凝土彈模ec3.00e+10 αe6.67e+00 樁直徑d0.75 樁身換算截面模量w0=πd/32[d 2 +2(αe-1)ρgd0 2 ]4.36e-02 配筋率ρg0.00711564 保護層厚度c0.07 樁凈直徑0.61 樁身換算截面慣性矩i0=w0d0/21.33e-02 樁身抗彎剛度ei=0.85eci03.39e+08 樁頂允許水平位移χoa0.006 樁頂水平位移系數(shù)vx0.94 計算寬度b01.4625 樁的水平變形系數(shù)α0.63531111 水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m2.40e+07 水平承載力特征值4.16e+05 hc承臺高度2.4換算深度αh bc承臺寬度8.2位移控制 bc'承臺受側(cè)向土抗力一邊的計算寬度9.2強度控制 bc'承臺受側(cè)向土抗力一邊的寬度9

靜壓管樁水平承載力受多種不確定性因素影響,是一個復(fù)雜的灰色分析問題。本文運用灰色理論,建立了一種預(yù)測靜壓管樁單樁水平承載力的數(shù)學(xué)模型,與實際工程現(xiàn)場水平靜載試驗實測數(shù)據(jù)進行了對比分析,證明其預(yù)測精度良好,適用性強,具有一定的工程參考價值。

嵌巖樁水平承載力試驗研究

吸力錨可作為深海系泊系統(tǒng)基礎(chǔ),其水平承載力與系泊點位置有關(guān)?；谌S有限元方法,考察了吸力錨基礎(chǔ)的水平承載特性,計算得到了變形網(wǎng)格、位移增量分布、位移等值面分布等結(jié)果,探討了系泊點位置與水平極限承載力之間的定量關(guān)系。計算表明,系泊點位置沿著吸力錨基礎(chǔ)頂部到底部變化過程中,吸力錨的破壞趨勢由向前傾覆破壞過渡到平動破壞,再轉(zhuǎn)變?yōu)橄蚝髢A覆破壞,水平極限承載力先逐漸增大后逐漸減小。吸力錨平動破壞時,其周邊土體被動土壓力區(qū)面積取得最大值,此時水平極限承載力取得最大值。實際工程中應(yīng)根據(jù)具體條件進行確定吸力錨基礎(chǔ)的最優(yōu)系泊點。

文章借助工程實例,利用ansys系統(tǒng)對軟土地基水閘樁基礎(chǔ)的水平承載力進行研究。其目的希望能夠通過文章分析,為軟土地基環(huán)境下的樁基水平承載力計算及相關(guān)施工技術(shù)進步提供幫助。

吸力錨可作為深海系泊系統(tǒng)基礎(chǔ),其水平承載力與系泊點位置有關(guān)?；谌S有限元方法,考察了吸力錨基礎(chǔ)的水平承載特性,計算得到了變形網(wǎng)格、位移增量分布、位移等值面分布等結(jié)果,探討了系泊點位置與水平極限承載力之間的定量關(guān)系。計算表明,系泊點位置沿著吸力錨基礎(chǔ)頂部到底部變化過程中,吸力錨的破壞趨勢由向前傾覆破壞過渡到平動破壞,再轉(zhuǎn)變?yōu)橄蚝髢A覆破壞,水平極限承載力先逐漸增大后逐漸減小。吸力錨平動破壞時,其周邊土體被動土壓力區(qū)面積取得最大值,此時水平極限承載力取得最大值。實際工程中應(yīng)根據(jù)具體條件進行確定吸力錨基礎(chǔ)的最優(yōu)系泊點。

飽和軟黏土地基中單桶形基礎(chǔ)水平承載力研究——根據(jù)已有試驗研究結(jié)果和理論分析經(jīng)驗，對處于飽和軟黏土地基中承受水平荷載作用的單桶形基礎(chǔ)空間受力狀態(tài)，進行合理的抽象和簡化，利用極限平衡法，推導(dǎo)適用于工程實踐中估算其水平承載力的計算公式，并通過與試驗...

根據(jù)墩基礎(chǔ)的受力機理,采用單向多循環(huán)加卸荷法,通過對粘性土地基墩基礎(chǔ)水平承載力現(xiàn)場試驗與研究,分析了影響單墩水平承載力的因素,目的是對單墩水平承載力經(jīng)驗公式進行修正。結(jié)合大量的現(xiàn)場試驗和觀測數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計、回歸分析,得出了在水平載荷下的粘性土地基新的單墩承載力經(jīng)驗公式。通過新舊經(jīng)驗公式計算結(jié)果與實測值的比較,結(jié)果表明:新經(jīng)驗公式是比較可靠、可行的,可供設(shè)計參考使用。

基于大型通用有限元分析軟件abaqus,采用基于mises屈服準則的完全彈塑性本構(gòu)模型,對水平加載條件下軟土地基中的大直徑單樁基礎(chǔ)進行了系統(tǒng)地三維有限元建模分析,定義了單樁的水平承載力特征值。通過多組變動參數(shù)比較研究,探討了飽和軟黏土地基中大直徑鋼管單樁基礎(chǔ)水平承載力隨著不排水抗剪強度、樁體樁徑的增加而增大的特性,為工程實踐提供參考。

第22卷第6期巖石力學(xué)與工程學(xué)報22(6)：1008～1016 2003年6月chinesejournalofrockmechanicsandengineeringjune，2003 2002年3月11日收到初稿，2002年10月15日收到修改稿。 作者彭芳樂簡介：男，1965年生，1987，1990年于同濟大學(xué)分別獲學(xué)士、碩士學(xué)位，2000年于日本東京大學(xué)獲博士學(xué)位，現(xiàn)為日本株式會社白石 技術(shù)本部主任研究員，主要從事巖土力學(xué)、基礎(chǔ)工程及地下空間方面的研究工作。 巖體斜面上剛性樁基礎(chǔ)水平承載力的 三維分析與評價 彭芳樂1大內(nèi)正敏 1 日下部治 2 (1日本株式會社白石技術(shù)本部東京101-8588日本)(2東京工業(yè)大學(xué)理工學(xué)研究科東京152-8552日本) 摘要許多

基于樁土相互作用原理,采用通用有限元程序abaqus軟件,對斜拉橋全橋和單塔情況下群樁水平承載力進行了數(shù)值模擬分析,結(jié)果表明:考慮上部結(jié)構(gòu)對群樁基礎(chǔ)的影響,群樁基礎(chǔ)抵抗水平荷載作用的能力有所提高。

PHC管樁水平承載力試驗與設(shè)計構(gòu)造

方樁（1）管樁(2)判斷2直徑（邊長）500 水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m8樁壁厚125 樁身抗彎剛度109296386718750 水平承載 力特征值(kn)75.072575 沿水平荷載方向的距徑比4 平行于水平力方 向樁數(shù)2 樁的相互影響效應(yīng)系數(shù)0.81054579 承臺側(cè)向土抗力 效應(yīng)系數(shù)0.0245563 群樁的水平承載 力特征值(kn)126.58551 樁的水平承載 砼身抗壓 強度35.9 樁身抗拉 強度2.22配筋強度0配筋面積899配筋彈模 樁頂最大 彎矩系數(shù)0.768 樁頂水平 位移系數(shù)2.441 樁頂水平 允許位移 （mm）10 樁的水平 變形系數(shù)0.606914計算寬度 垂直于水 平力方向 樁數(shù)2 樁頂約束 效應(yīng)系數(shù)2.05 樁頂水平 位移允許 值10 受側(cè)向土 抗力一邊 的承臺寬3000承臺高度 群樁

樁直徑d1200mmd01080 樁保護層c60mmρg0.015258316 樁的配筋as17248mmαe6.666666667 樁砼的ec30000mpa樁截面模量wo193310496 樁配筋es200000mpa 樁側(cè)土比例系數(shù)m3000kn/m4 樁身的計算寬度b01.98m 0.2949303141/m 樁頂水平位移系數(shù)vx0.94(固結(jié))2.441（鉸接、自由） 樁頂允許水平位移xoa10mm 544.8551082kn（固結(jié)） 樁頂荷載p4000kn 樁長l50000mm 樁身砼的彈性模量e30kn/mm2(c30) 樁身直徑d1200mm 2.948808681mm 單樁水平承載力計算(建筑 樁身抗彎剛度ei=0.85ecio=0.85ec×wodo/2 樁的水平變形系數(shù)α

管樁直徑d=0.3m5.7.5條 壁厚t=0.07m 彈性模量e=36000n/mm2c60 i=0.000365m4 比例系數(shù)m=2mn/m4 計算寬度b0=0.855m5.7.5條 水平變形系數(shù)α=0.6868985.7.5條 α*h=2.15686m表6.7.2 取2.4m 水平位移系數(shù)νx=3.526表6.7.2 樁露頭h0=0.8m 樁頂允許位移χ0a=h0/60=0.013333m 水平承載力特征值rha=10.27849kn式5.7.2-2 單樁水平承載力力特征值計算

時間:2014-9-10 鋼筋品種2級鋼 砼等級c30 d=500mm 保護層厚度c=40mm 樁身配筋率pg=0.20% m=4.00e+06n/m4 vm=0.768 vx=2.5 rm=2 ζn=0.5 nk=3000.00kn rha=95.17kn 樁身水平承載力是95.17kn 備注：1.根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(jgj94-2008)第58至第64頁編寫 編號：zh-1 圓形樁水平承載力計算表

基于原型試驗的單樁水平承載力分析

樁徑d(m)樁長l(m)fc（n/?）ft（n/?）ec（n/?） 0.84016.71.5731500 縱筋根數(shù)縱筋直徑（mm）ρgfy（n/?）es（n/?） 8140.245%300200000 承臺側(cè)向土 水平抗力系數(shù) 比例系數(shù) m(mn/m^4) b。 (m) w。 (m^3) i。 (m^4)α e 41.530.05130.01796.349 樁水平變形 系數(shù)α 樁水平變形系 數(shù)αl 樁頂鉸接、 自由/固結(jié) （0/1） 樁頂最大彎 矩系數(shù)vm 樁頂水平位 移系數(shù)vx 0.41816.71400.7682.441 樁頂豎向力影 響系數(shù)ζn 樁截面模量塑 性系數(shù)γm 標準組合下 樁頂豎向力 nk（kn） 樁身換算截 面面積 an(m^2) 樁頂允許水 平位移х 0a(mm) 0.5242000.