方截面直微通道內(nèi)低雷諾數(shù)流動(dòng)分析

矩形截面建筑風(fēng)荷載雷諾數(shù)效應(yīng)數(shù)值模擬研究

雙曲線圓截面建筑結(jié)構(gòu)雷諾數(shù)效應(yīng)模擬實(shí)踐——在流線型結(jié)構(gòu)氣動(dòng)性能風(fēng)洞試驗(yàn)研究中，結(jié)構(gòu)表面繞流特征雷諾數(shù)效應(yīng)的準(zhǔn)確模擬對于確定風(fēng)荷載、評價(jià)其氣動(dòng)性能的影響是決定性的。通過改變模型表面粗糙度可以實(shí)現(xiàn)原型結(jié)構(gòu)超高雷諾數(shù)條件(成≥l0)繞流效應(yīng)模擬，但模...

對水平放置矩形截面螺旋通道內(nèi)彈狀流的流動(dòng)特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。通過實(shí)驗(yàn)獲得了不同周角下的氣彈演變過程和局部流動(dòng)特征,結(jié)果表明,其流動(dòng)特性會(huì)隨著螺旋周角位置的變化而變化。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn),同一工況下,不同轉(zhuǎn)角氣彈的運(yùn)動(dòng)速度、頻率和長度分布不盡相同。重力和離心力的相對大小決定著內(nèi)外壁面液膜的厚度,給出了同一條件下,不同時(shí)刻的液膜厚度的演變過程。最后對下降液膜的運(yùn)動(dòng)速度展開了分析研究,在螺旋上升過程中,液膜下降速度逐漸減小,在螺旋下降段,液膜速度明顯增大。

實(shí)驗(yàn)研究了外壁面為彎邊和直邊的兩種螺旋通道內(nèi)流體層流流動(dòng)特性。給出了直角坐標(biāo)下三維速度分布,并經(jīng)過坐標(biāo)變換研究了正交螺旋坐標(biāo)系下軸向速度和二次流速度分布。結(jié)果表明:外壁為彎邊的半圓形截面螺旋通道,橫截面上軸向速度最大值只有一個(gè),二次流為恒定的兩渦結(jié)構(gòu);外壁為直邊的半圓形截面螺旋通道,橫截面上軸向速度的最大值有兩個(gè),二次流存在由兩渦結(jié)構(gòu)向四渦結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)變。

為研究轉(zhuǎn)杯紡成紗機(jī)制,需要對紡紗通道內(nèi)氣體流場加以分析,應(yīng)用fluent流體計(jì)算軟件對紡紗通道內(nèi)氣體流場進(jìn)行模擬研究。模擬結(jié)果揭示了紡紗通道內(nèi)的氣流特征:轉(zhuǎn)杯內(nèi)部存在負(fù)壓,在纖維輸送管道出口處負(fù)壓值最小;纖維輸送管道出口處的凝聚槽受到較大壓力,致使轉(zhuǎn)杯受力不平衡;氣流在纖維輸送管出口處流速最大,進(jìn)入轉(zhuǎn)杯后形成渦流,且沿轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)向氣流速度逐漸減小;氣流隨轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)向流過大約90°時(shí),開始流向轉(zhuǎn)杯口,并且有產(chǎn)生回流趨勢;滑移面角度大于27°后,流場特征發(fā)生明顯消極變化,故滑移面角度大于27°的滑移面設(shè)計(jì)不宜采用。

對水力直徑90.6μm、寬深比9.668的矩形硅微通道中的流動(dòng)冷凝過程進(jìn)行了可視化研究。研究發(fā)現(xiàn),寬矩形硅微通道中的冷凝,沿程主要有珠狀-環(huán)狀復(fù)合流、噴射流和彈狀-泡狀流等流型。在珠狀-環(huán)狀復(fù)合流區(qū),冷凝液膜可覆蓋通道豎直側(cè)壁,而在通道長邊上,仍然為珠狀凝結(jié)。噴射流位置隨著入口蒸氣reynolds數(shù)的增大而延后,通道截面形狀對流動(dòng)冷凝不穩(wěn)定性也存在很大影響。噴射流之后為彈狀-泡狀流,彈狀氣泡沿程逐漸縮短,并在表面張力的作用下收縮成圓球形氣泡。冷凝通道的平均傳熱系數(shù)將隨著入口蒸氣reynolds數(shù)的增大而增大。

輔助高速攝影儀對正方形小通道內(nèi)氮?dú)?水兩相流向上流動(dòng)進(jìn)行可視化觀察,對流動(dòng)特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,獲得了典型的流型圖像。采用數(shù)字圖像處理技術(shù)對流型圖像進(jìn)行了處理,檢測得到氣相的周長、面積,并通過提出的假想圓柱體模型計(jì)算和統(tǒng)計(jì)得到了截面含氣率。將壓降實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析結(jié)果與典型的分相流、均相流壓降模型預(yù)測值比較,結(jié)果表明,chisholm關(guān)系式能較好地預(yù)測兩相流的壓降變化,lee&lee關(guān)系式和dukler關(guān)系式可較好地預(yù)測低表觀速度時(shí)的兩相流壓降。

東北電力學(xué)院學(xué)報(bào) 第22卷第4期　journalofnortheastchinavol.22,no.4 2002年12月instituteofelectricpowerengineeringdec.,2002 收稿日期:2002-01-10 作者簡介:國文學(xué)(1961-),男,東北電力學(xué)院動(dòng)力工程系副教授,從事工程熱力學(xué)教學(xué)工作. 文章編號(hào):1005-2992(2002)04-0074-03 [短文] 噴管流動(dòng)特性與管道截面變化規(guī)律的關(guān)系 國文學(xué),胡思科,楊吉清 (東北電力學(xué)院動(dòng)力工程系,吉林吉林132012) 摘　　　要:針對管內(nèi)流動(dòng)規(guī)律的一般應(yīng)用中存在的問題,著重討論了噴管內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)特性與管道截面 變化規(guī)律的關(guān)系,從而更準(zhǔn)確更完整地反映了噴管內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)規(guī)律。 關(guān)　鍵　詞

噴管流動(dòng)特性與管道截面變化規(guī)律的關(guān)系 摘要：針對管內(nèi)流動(dòng)規(guī)律的一般應(yīng)用中存在的問題，著重討論了噴管內(nèi)工 質(zhì)流動(dòng)特性與管道截面變化規(guī)律的關(guān)系，從而更準(zhǔn)確更完整地反映了噴管內(nèi)工質(zhì) 流動(dòng)規(guī)律。 關(guān)鍵詞：噴管；流動(dòng)特性；變化規(guī)律 通常在研究噴管內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)特性時(shí)，只著重于對噴管外形的確定，所以總是 以狀態(tài)參數(shù)變化為前提，去探討工質(zhì)流動(dòng)截面(即管道截面)的相應(yīng)變化。這時(shí)由 可逆絕熱流動(dòng)的基本方程組，即連續(xù)性方程、能量方程和過程方程，整理出如下 兩個(gè)關(guān)系式： 很明顯，式(1)、(2)反映了工質(zhì)流速c、壓力p、截面a之間的變化關(guān)系。 從數(shù)學(xué)角度而言，這幾個(gè)量是可以互為變化前提的。但對具體的管內(nèi)流動(dòng)來說， 究竟誰是其中的決定性因素，從而控制著(導(dǎo)致)其它兩個(gè)量的相應(yīng)變化，這自然 是一個(gè)非常重要的問題。但這一問題在很多文獻(xiàn) ［１～3］ 中并無明確地闡述。 顯然，要揭示清楚

微通道內(nèi)流動(dòng)沸騰的研究進(jìn)展——微通道內(nèi)的流動(dòng)沸騰在能源、電子冷卻、生物醫(yī)療等高新技術(shù)領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用。對微通道內(nèi)流動(dòng)沸騰的研究進(jìn)展進(jìn)行了綜述，研究工質(zhì)涉及到水、制冷劑、液氮等，內(nèi)容包括微通道與常規(guī)通道的劃分，微通道的傳熱特性、臨界熱流密度、...

采用micro-piv技術(shù),以邊長800μm方形截面平角齒形微灌滴頭內(nèi)流微通道為對象,對微通道內(nèi)流體運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了測量。實(shí)驗(yàn)使用10x顯微物鏡、14位灰階pco1600相機(jī)、3μm熒光示蹤粒子和僅允許610nm紅光透過的濾光鏡相配合、獲取了清晰的粒子圖像,解決了相機(jī)與piv系統(tǒng)的匹配問題,提高了圖像信噪比。在圖像處理中使用多次測量取平均的方法消除示蹤粒子的布朗運(yùn)動(dòng)影響,運(yùn)用系綜互相關(guān)算法獲取流場速度分布和流線圖。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)微通道內(nèi)各齒間流動(dòng)結(jié)構(gòu)基本一致,即通道內(nèi)流充分發(fā)展后是一種周期性流動(dòng);通道頂角和轉(zhuǎn)角內(nèi)側(cè)存在低速渦旋區(qū),其渦旋結(jié)構(gòu)和尺度隨時(shí)間和re變化而變化;顆粒在低速渦旋區(qū)易發(fā)生沉積,是造成堵塞的主要原因。

采用數(shù)值方法研究生物芯片彎曲微通道三維周期流動(dòng)特征,生物樣品和試劑液體在微通道擴(kuò)散混合過程,對微通道四種流動(dòng)工況進(jìn)行詳細(xì)計(jì)算和分析.數(shù)值分析結(jié)果表明,在定向流量、通道截面和長度相同的條件下,從第(1)到第(4)工況順序,液體混合效率漸次提高,第(4)工況液體混合效率最高.流動(dòng)特征分析表明,彎曲微通道橫截面的二次流動(dòng)和周期流動(dòng)在通道橫截面變化的速度分布可以大大提高液體混合效率.

以氮?dú)夂退疄閷?shí)驗(yàn)介質(zhì),利用高速攝像機(jī)對水力直徑為1.15mm的矩形小通道內(nèi)的氣液兩相垂直向上流動(dòng)特性進(jìn)行可視化研究,依次得到泡狀流、彈狀流、攪拌流和環(huán)狀流4種典型的流型圖像。針對小通道內(nèi)氣泡之間相互無遮掩性的優(yōu)勢,運(yùn)用圖像處理技術(shù)對流型圖像分形增強(qiáng),檢測氣泡邊緣并填充后根據(jù)提出的氣相體積模型,得到兩相流動(dòng)的含氣率。結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),根據(jù)分液相reynolds數(shù)把流動(dòng)分為層流區(qū)、過渡區(qū)和紊流區(qū),并對chisholm關(guān)系式進(jìn)行修正,結(jié)果表明:修正后的壓降模型能較好地預(yù)測本文實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型加壁面函數(shù)法對低比轉(zhuǎn)數(shù)沖壓多級離心泵葉輪內(nèi)的三維湍流流動(dòng)進(jìn)行了時(shí)均n-s方程的數(shù)值計(jì)算。分析了葉輪內(nèi)部流場的速度分布和壓力分布,研究了離心泵葉輪通道內(nèi)流動(dòng)的規(guī)律。并利用cfd軟件cfx的模擬結(jié)果得到了設(shè)計(jì)工況下離心泵葉輪的揚(yáng)程和效率的預(yù)測值,預(yù)測結(jié)果與相關(guān)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)相吻合。

截流溝是北引擴(kuò)建工程的一部分,主要任務(wù)是將坡面上部的徑流導(dǎo)引至人工開挖溝道,為解決輸水渠道免遭左側(cè)坡地徑流沖刷及避免由于渠道的修建積聚坡水淹沒農(nóng)田的工程。截流溝設(shè)計(jì)與施工既需控制水流速度,又要防止溝內(nèi)發(fā)生沖刷或淤積,并選擇和確立兼顧輸水、適用和安全的護(hù)坡方式。

分析了由親/疏水性不同壁面組成的微通道內(nèi)毛細(xì)流動(dòng)的動(dòng)態(tài)效應(yīng)對臺(tái)階閥截止功能的影響和在臺(tái)階閥截止過程中毛細(xì)流動(dòng)動(dòng)態(tài)效應(yīng)與臺(tái)階閥前微通道長度的關(guān)系。根據(jù)毛細(xì)被動(dòng)閥的工作原理和能量守恒原理,得出臺(tái)階閥有效截止時(shí),臺(tái)階閥前微通道臨界長度的計(jì)算公式。通過數(shù)值仿真得到臨界長度所對應(yīng)的計(jì)算長度,當(dāng)臺(tái)階閥前微通道實(shí)際長度大于等于計(jì)算長度時(shí),臺(tái)階閥即可有效截止。用聚二甲基硅氧烷(pdms)和玻璃為材料鍵合制作微流控芯片,在三面疏水、一面親水的矩形微通道內(nèi)進(jìn)行了臺(tái)階閥截止實(shí)驗(yàn)。對于深度為40μm,寬度為200～400μm的系列微通道,臺(tái)階閥前微通道的計(jì)算長度為4.5316～10.081μm,在臺(tái)階閥前微通道實(shí)際長度為10～2000μm的微流控芯片內(nèi)進(jìn)行的臺(tái)階閥截止實(shí)驗(yàn)表明,即使臺(tái)階閥前微通道實(shí)際長度為10μm,臺(tái)階閥也能有效截止毛細(xì)流動(dòng)。因此,在微通道內(nèi)臺(tái)階閥截止過程中毛細(xì)流動(dòng)的動(dòng)態(tài)效應(yīng)可以忽略。

文章采用激光影像放大系統(tǒng),對垂直放置的100μm×800μm矩形微通道內(nèi)氣液二相流流型進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)觀測和研究,實(shí)驗(yàn)物系為乙醇-空氣體系。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果繪制出流型轉(zhuǎn)換圖,并進(jìn)行了分析和討論。實(shí)驗(yàn)觀測到彈狀流、液環(huán)-彈狀流、液環(huán)流、液環(huán)-分層流、分層流和波狀流,而未觀察到氣泡直徑小于微通道內(nèi)徑的氣泡流,其中穩(wěn)定的分層流文獻(xiàn)中尚未見報(bào)道。

以空氣-水為介質(zhì),通過可視化實(shí)驗(yàn)的方法,對邊長為10mm的正方形截面通道內(nèi)空氣-水垂直上升流動(dòng)的兩相流流型進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,表觀氣速為0.04~100m/s,表觀水速為0.001~6m/s.觀察到了正方形截面通道內(nèi)兩相流動(dòng)的典型流型,通過管外可視化及內(nèi)視鏡伸入管道內(nèi)拍攝到清晰的環(huán)狀流和爬動(dòng)流流型,證實(shí)了正方形截面直通道內(nèi)存在"二次流"現(xiàn)象,且對氣-液兩相流動(dòng)的相分布有較大影響.將正方形截面爬動(dòng)流與圓通道內(nèi)的溪狀流進(jìn)行了比較,由于其中的作用力不同,它們在發(fā)生條件、流動(dòng)形態(tài)及液膜形狀上有很多異同點(diǎn),圓通道內(nèi)溪狀流的液膜是隨機(jī)出現(xiàn)和分布的,數(shù)條液帶、液絲的位置不確定,尺寸相差懸殊.利用單能γ射線傳感器測量了正方形通道內(nèi)爬動(dòng)流及環(huán)狀流的液膜厚度,得到壁面上液膜厚度的分布圖,證明了正方形通道內(nèi)隨著表觀氣速的增大,二次流作用逐漸增強(qiáng),使得壁面上液膜分布的不均勻,壁面中心處液膜最厚.

maccaferri 雷諾護(hù)坡工程施工技術(shù)指南 technicalguidelinesforconstructionofrenomattresseslinings 技術(shù)文件:mac－01 馬克菲爾（長沙）新型支擋科技開發(fā)有限公司 2 目錄 1總則............................................................................................................3 2施工準(zhǔn)備......................................................................................................4 2.1一般規(guī)定.................

針對泡沫鋁金屬填充矩形通道內(nèi)的對流換熱開展了瞬態(tài)實(shí)驗(yàn)研究,分析了泡沫鋁孔徑(孔隙率)、流體流量(流速)等關(guān)鍵參數(shù)的影響。為了有效地處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),重新定義并推導(dǎo)了平均換熱系數(shù)的計(jì)算公式,得到了泡沫鋁通道內(nèi)流動(dòng)的平均換熱系數(shù),并引入了基于滲透率的雷諾數(shù)和達(dá)西數(shù),確定了相關(guān)換熱、流動(dòng)準(zhǔn)則數(shù)關(guān)系。實(shí)驗(yàn)研究表明,流速的增大有利于對流換熱的強(qiáng)化:而平均換熱系數(shù)對泡沫金屬孔徑較敏感;對于低孔隙率泡沫金屬,滲透率成為影響換熱強(qiáng)度的主要因素,相同或接近的孔隙率下,孔徑越大,滲透率和達(dá)西數(shù)越大,越有利于換熱,且壓損減小。

基于新型水冷球床反應(yīng)堆,以水和空氣為工質(zhì),分別在直徑為2、5、8mm的玻璃球填充圓管形成多孔介質(zhì)通道中,對豎直向上氣-液兩相流動(dòng)阻力特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。結(jié)果表明,阻力壓降隨著氣液流量的增加而增大,并且與流型存在一定的對應(yīng)關(guān)系;在相同流動(dòng)條件下,顆粒直徑和孔隙率對壓降有明顯影響。結(jié)合實(shí)驗(yàn)所得的234組實(shí)驗(yàn)點(diǎn),對兩類阻力關(guān)系式(分相模型關(guān)系式和均相模型關(guān)系式)進(jìn)行了比較和改進(jìn)。結(jié)果表明,基于分相模型的關(guān)系式一致性較好,但隨著顆粒直徑的增加其偏差值增大;現(xiàn)有的基于均相模型關(guān)系式預(yù)測值與實(shí)驗(yàn)值相差較大,而改進(jìn)的均相模型關(guān)系式與實(shí)驗(yàn)值吻合較好。

雷諾護(hù)墊 雷諾護(hù)墊系指由機(jī)編雙絞合六邊形金屬網(wǎng)面構(gòu)成的結(jié)構(gòu)。施工現(xiàn)場經(jīng)石頭填充，構(gòu)成具有柔性、 透水性及整體性的結(jié)構(gòu)，如堤岸護(hù)坡等防沖蝕工程。 雷諾護(hù)墊由隔板分成若干單元格，為了加強(qiáng)雷諾護(hù)墊結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度，所有的面板邊端均采用直徑 更大的鋼絲。 雷諾護(hù)墊技術(shù)參數(shù) 雷諾護(hù)墊 尺寸網(wǎng)格規(guī)格 長 m 寬 m 高 m 6x8 3 4 5 6 2 2 2 2 0.17-0.23-0.30 0.17-0.23-0.30 0.17-0.23-0.30 0.17-0.23-0.30 鍍鋅或鍍高爾凡（galfan）鍍鋅或鍍高爾凡（galfan）并覆塑 網(wǎng)面鋼 絲 φmm 鍍鋅 量 g/m2 ≥ 鍍galfan g/m2≥ 網(wǎng)面鋼 絲 φmm 鍍鋅 量 g/m2 ≥ 鍍 galfang/m2≥ 2.2240230 int. 2.2