斐濟南德瑞瓦圖水電站工程輸水系統(tǒng)水頭損失計算

規(guī)格 dn110 dn90 三通dn220*220*220 三通dn160*110*160 三通dn160*63*160 三通dn140*140*140 三通dn140*110*140 三通dn140*63*140 三通dn125*125*125 三通dn125*63*125 三通dn110*110*110 三通dn110*90*110 三通dn110*75*110 三通dn110*63*110 三通dn110*63*110 三通dn90*75*90 三通dn90*63*90 三通dn90*50*90 三通dn75*75*75 三通dn75*40*75 三通dn63*20*63 三通dn50*50*50 三通dn50*40*50 dn220-dn200變徑 dn63-dn50變徑 dn20-dn16變徑 閘閥dn220 閘閥dn140 dn16旁通球閥 dn140 dn125 dn110

mbm3/hm3/s 1經(jīng)驗公式一管道的糙率n值表0.0122772.000.77000 2哈森---威廉斯公式常用管材的c值表1102772.000.77000 3經(jīng)驗公式二(用)f、m、b值表1.774.779480029.990.00833 管道種類fmb 塑料硬管,玻璃鋼管0.948*1051.774.77 鋁管、鋁合金管0.861*1051.744.77 常用管材c值表 管道種類 玻璃鋼管 糙率 n c f f、m、b值表 管道沿程水頭損失計算表 公式名稱 序 號 公式 管道 種類 流量q 3/162 22 * ***16*35.6 d lqn hf 852.1 871.4 9)(**10*13.1 c q d lhf bm fdflqh/ 石棉水泥管1.455*1051.854.

管道水頭損失計算

材質(zhì) 工作壓力 公稱管徑 dg(毫米） 外徑*壁厚 （毫米） 計算內(nèi)徑 (毫米）k1k2 外徑*壁 厚（毫 米） 計算內(nèi)徑 (毫米）k1k2 外徑*壁 厚（毫 米） 計算內(nèi)徑 (毫米）k1k2 812×1.591112×1.5911 1016×2121116×21211 1520×2161120×21611 2025×1.5221125×2.5201.5761.2125×2211.2491.098 2532×1.5291132×2.5271.4071.15432×2.5271.4071.151 3240×2.0361140×3341.3141.12140×3341.3141.121 4050×2.0461150×3.5431.381.144

管長 l m3/hm3/smmm 1經(jīng)驗公式一管道的糙率n值表0.013220.0061113265 2哈森---威廉斯公式常用管材的c值表100220.0061113265 3經(jīng)驗公式二f、m、b值表220.0061113265 4經(jīng)驗公式三管道種類#####0.0061113265 管道沿程水頭損失計算表 公式名稱 序 號 公式 管道 種類 流量q管徑 d 糙率 n c f 3/162 22 * ***16*35.6 d lqn hf 852.1 871.4 9)(**10*13.1 c q d l hf bm fdflqh/ 2**qlfhf 沿程水 頭損失 hf mm 0.06518.38 0.06513.34 0.065 0.0650.00 管徑 d

日前，中國水電集團斐濟群島南德瑞瓦圖（nadarivatu）可再生能源項目合同簽約儀式正式啟動，中國國家開發(fā)銀行就該項目的融資方案也在簽約儀式上完成。此項目的中標標志著中國水電集團成功進入南太平洋地區(qū)市場，向市場全球化又邁進了堅實的一步。南德瑞瓦圖可再生能源項目位于斐濟群島的維提島西北部，

277 附錄a管道沿程水頭損失計算 說明 1海澄－威廉公式(a.1.1) 適用于冷水和常溫水管道，為《建筑給水排水設(shè)計規(guī)范》（gb50015－2003）推薦公式，該公式 計算簡便且對管材的適應(yīng)較廣，可以替代各有關(guān)標準和手冊中根據(jù)不同管材和流態(tài)推導(dǎo)和采用的不同 計算公式。 冷水和常溫水管道也可采用流體力學(xué)基本公式（a.2.3），但計算較復(fù)雜。 2自動噴水滅火系統(tǒng)管道 《自動噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范》（gb50084-2001）中采用以下公式 3.1 j 2 d 0000107.0i v ＝（a.0.1） 式中i——每米管道的水頭損失（mpa/m）； v——管道內(nèi)水的平均流速（m/s）； dj——管道的計算內(nèi)徑（m）。 基于以下因素，推薦采用海澄—威廉公式(a.1.1)替代上式進行自動噴水滅火系統(tǒng)的水力計算： 1）《自動噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范

q(m3/h)d(mm)l(m)hf(m)加局部損失(m) 321002005.710776.281851374 3210064518.4172520.25897068 hf=f(qm/db)l 式中：hf為管道損失,單位為m f:為沿程水頭損失系數(shù),鋼管為6.25×105,塑料管為0.948×105. m：流量指數(shù),鋼管為1.90,塑料管為1.77 b：管徑指數(shù),鋼管為5.10,塑料管為4.77 q：流量，單位為m3/h, d：管內(nèi)徑,單位為mm, l：管長,單位為m 水頭損失計算表

消火栓減壓孔板水頭損失計算 栓前安裝孔板水頭損失值hk（10kpa） qx＝2.5qx＝5.0qx＝2.5qx＝5.0qx＝5.0qx＝10.0 1618.473.519.778.980.3 181144.112.148.349.4 206.927.67.83131.9127.5 224.517.95.220.721.485.5 24311.93.514.214.859.1 268.11010.542 285.67.27.630.4 303.95.35.622.5 323.94.216.8 343.212.8 369.8 387.6 406 424.7 443.7 463 栓后安裝孔板組合水頭損失值hk（10kpa） sn50sn65 2.55 1619.7883.3

《虹吸式屋面雨水排水系統(tǒng)技術(shù)規(guī)程》(cecs183:2005)建議虹吸雨水系統(tǒng)水力計算中,沿程水頭損失應(yīng)使用darcy-weisbach公式計算,摩阻系數(shù)λ用colebrook-white公式計算。但由于計算過程繁復(fù),許多實際工程、文章中運用了hazen-williams公式計算沿程水頭損失。hazen-williams公式有一個適用范圍,超出適用范圍的使用會引起較大誤差。簡述水力學(xué)理論研究現(xiàn)狀,討論虹吸雨水系統(tǒng)水力計算中沿程水頭損失適用的計算方法。引入近年一些關(guān)于摩阻系數(shù)λ的顯式計算式,試圖探討解決虹吸雨水系統(tǒng)水力計算沿程水頭損失中準確性和便捷性的協(xié)調(diào)問題。

結(jié)合實際工程,筆者就水電站技改工程中輸水系統(tǒng)的設(shè)計,進行了詳細的介紹,主要包括輸水系統(tǒng)方案、進水口、引水隧洞、調(diào)壓井、壓力鋼管的設(shè)計.

根據(jù)已有的熱水管道水頭損失計算基本公式,采用多元線性回歸計算方法,提出了新的熱水管道水頭損失計算公式。該公式同時考慮了流速、管徑、水溫等因素的影響,具有較強的適用性。通過分析認為,該公式能滿足工程設(shè)計要求,可用于熱水管道工程的設(shè)計計算。

輸配水管道沿程水頭損失計算方法探討

目前國內(nèi)規(guī)范推薦的計算鍍鋅鋼管沿程水頭損失的公式包括舍維列夫公式和海澄-威廉公式,但其計算結(jié)果之間存在較大差異。通過試驗分析探討了舍維列夫公式和海澄-威廉公式用于鍍鋅鋼管沿程水頭損失計算的適用性,提出了海澄-威廉公式(c=100)更適合于鍍鋅鋼管沿程水頭損失計算。

提出了將管件折算成直線管長，使管段的沿程水頭損失和局部水頭損失同步進行，并分別導(dǎo)出了室內(nèi)給水和熱水管件折算長度計算公式，計算方法簡單，結(jié)果準確。

湖南省南津渡水電站是一個低壩引水式逕流電站,水庫庫容小,集雨面積大,且多為林區(qū)。每遇洪水期,庫區(qū)漂浮物較多,因渠首相距大壩1km,大部分雜物經(jīng)引水渠漂浮至前池,嚴重堵塞機組進水口攔污柵,造成機組發(fā)電水頭損失,影響機組發(fā)電效益。文章就減少機組進口攔污柵水頭損失問題進行了探討。

對單元總體方程進行了局部修改,使方程的求解具有唯一性和更高的可靠性。提出水電站恒定流數(shù)值計算只有四種給定條件,每種條件都能保證計算結(jié)果的唯一性;計算實例證明,相同工況條件下根據(jù)四種給定條件求解的計算結(jié)果非常吻合。

本文主要對攔污柵局部水頭損失的機理,攔污柵水頭損失與發(fā)電水頭之間的關(guān)系,以及國內(nèi)、外的研究現(xiàn)狀作一個綜述。

　以豐滿水電站為工程背景,應(yīng)用水工水力學(xué)模型試驗方法研究了攔污柵銹蝕程度和堵塞狀態(tài)與水頭損失增量的關(guān)系.結(jié)果表明:攔污柵柵條銹蝕對水頭損失的影響很大,銹蝕后水頭損失增量可達原進水口損失的60%;攔污柵堵塞后,其對水流的阻力要比本身銹蝕對水流的阻力大的多,局部水頭損失隨堵塞率的增加而急劇加大.應(yīng)用本試驗結(jié)果對布爾可夫及丘金娜公式進行了修正,建議水電站攔污柵設(shè)計水頭損失取值3～5m.

目前水電站明鋼管可靠度評估主要結(jié)合跨中管壁部位進行計算,但并未充分反映其他部位對結(jié)構(gòu)可靠性的影響。為此需考慮鋼材強度參數(shù)、靜水壓力、水錘和焊縫系數(shù)的隨機特性,建立水電站明鋼管跨中管壁、支承環(huán)近旁管壁邊緣、加勁環(huán)及其近旁管壁、支承環(huán)及其近旁管壁4個基本部位的強度安全功能函數(shù),給出了基于jc法的管道結(jié)構(gòu)可靠度評估方法。按當(dāng)前設(shè)計方法確定的明鋼管結(jié)構(gòu),加勁環(huán)及其近旁管壁和支承環(huán)及其近旁管壁的可靠指標低于目標可靠指標,不能充分保障結(jié)構(gòu)強度安全,存在局部失效的風(fēng)險。

對氣墊式調(diào)壓室的電站輸水系統(tǒng)的水力-機械微小波動穩(wěn)定問題進行了初步分析,討論了調(diào)速器參數(shù)、氣體多變指數(shù)、氣室高度、氣室壓力、運行水頭對穩(wěn)定性的影響,為氣墊調(diào)壓室的合理設(shè)計、安全運行提供了科學(xué)依據(jù)。

對于引水式電站來說，輸水系統(tǒng)是整個工程的重要組成部分，在工程投資中占據(jù)極大的比重。常規(guī)輸水系統(tǒng)包含引水隧洞、調(diào)壓室以及壓力管道三部分。一道橋水電站的特點為“高水頭、小流量和長輸水道”。對比分析了“低壓輸水”與“高壓輸水”方案的優(yōu)劣，并闡述和論證了高壓隧洞不襯砌與高壓長輸水系統(tǒng)取消調(diào)壓室的可行性。一道橋水電站最終采用了“高壓輸水”方案，從而成為國內(nèi)少有并具有特色的“高壓長輸水不襯砌隧洞并且無調(diào)壓室”的高水頭電站之一。