高厚度15MnNbR鋼的焊接

文章敘述云南保山蘇帕河阿鳩田水電站壓力鋼管焊接試驗及焊接施工過程,介紹了焊接15mnvr低合金高強(qiáng)鋼時,應(yīng)特別注意的事項。

15mnv低合金高強(qiáng)度鋼是大型建筑構(gòu)件、橋梁及起重設(shè)備梁架等的主要材料。由于大型構(gòu)件在焊接制造過程中大部分是在野外現(xiàn)場進(jìn)行,受到環(huán)境因素及工藝因素的影響,極易出現(xiàn)延遲冷裂的問題。而延遲冷裂是一種非常嚴(yán)重的焊接缺陷,對結(jié)構(gòu)件使用有不可預(yù)計的后果。因此人們對該問題的研究一直予以高度的重視。本文在對大量冷裂缺陷實例剖析的基礎(chǔ)上,提出改進(jìn)工藝方案及技術(shù)參數(shù),通過實際工程的運用證明其具有較好的效果。

用電弧焊和埋弧焊對17mnnivnbr鋼板進(jìn)行了對接焊,并對焊接接頭進(jìn)行拉伸、沖擊、落錘及裂紋尖端張開位移試驗,用光學(xué)顯微鏡觀察了焊縫和熱影響區(qū)的顯微組織。結(jié)果表明:焊后經(jīng)(570±15)℃×1h熱處理后,焊接接頭綜合性能優(yōu)良,可滿足國標(biāo)的要求;焊縫組織由先共析鐵素體、針狀鐵素體和顆粒狀貝氏體組成,粗晶熱影響區(qū)組織為粗大的貝氏體。

13MnNiMoNbR高壓容器的焊接

1.1耐熱鋼的定義、分類及應(yīng)用 在高溫條件下，具有抗氧化性和足夠的高溫強(qiáng)度以及良好的耐熱性能的鋼稱 作耐熱鋼。耐熱鋼包括抗氧化鋼和熱強(qiáng)鋼兩類?？寡趸撚趾喎Q不起皮鋼，一般 要求較好的化學(xué)穩(wěn)定性，但承受的載荷較低。熱強(qiáng)鋼則要求較高的高溫強(qiáng)度和相 應(yīng)的抗氧化性。耐熱鋼常用于制造鍋爐、汽輪機(jī)、動力機(jī)械、工業(yè)爐和航空、石 油化工等工業(yè)部門中在高溫下工作的零部件。這些部件除要求高溫強(qiáng)度和抗高溫 氧化腐蝕外，根據(jù)用途不同還要求有足夠的韌性、良好的可加工性和焊接性，以 及一定的組織穩(wěn)定性。中國自1952年開始生產(chǎn)耐熱鋼。以后研制出一些新型的 低合金熱強(qiáng)鋼，從而使珠光體熱強(qiáng)鋼的工作溫度提高到600～620℃；此外，還 發(fā)展出一些新的低鉻鎳抗氧化鋼種。耐熱鋼的分類有以下幾種： （1）珠光體耐熱鋼 珠光體鋼耐熱鋼中合金元素以鉻、鉬為主，質(zhì)量分?jǐn)?shù)總量一般不超過5%。 其組織除珠光體、鐵素

采用-50℃的15mnninbdr國產(chǎn)鋼用于2000m3液氨球罐的制造,針對低溫容器鋼的特點,制定出了合理的焊接工藝,滿足了液氨球罐焊接接頭的低溫沖擊韌性要求。

結(jié)合現(xiàn)場生產(chǎn)工藝,分析了15cr-15mn-0.4n不銹鋼棒材圓心部位點狀偏析形成的機(jī)理。結(jié)果表明,點狀偏析是由于存在大量的含nb析出物以及聚集的大量夾雜物而形成的。調(diào)整aod吹氮工藝,加強(qiáng)鋼液的吹氬攪拌操作,以及在加入合金后保持充分的冶煉時間,有利于減少此類偏析現(xiàn)象和夾雜物缺陷的發(fā)生。

15crmog耐熱鋼的焊接工藝 云維廠國外引進(jìn)的15crmog的耐熱無縫鋼管，用于蒸汽管道，耐 高溫（400゜左右），工作壓力在38~45公斤/㎝2，由于管徑?。?57 ×4、?38×3.5、?32×3.5）壁厚薄，給焊接工作帶來一定難度， 根據(jù)圖紙要求，焊接施工質(zhì)量目標(biāo)執(zhí)行現(xiàn)場設(shè)備工業(yè)管道焊接施工 及驗收規(guī)范（gb50236—98），因此對15crmog薄壁耐熱鋼管采用 全氬弧焊焊接，對?159×8的耐熱鋼管道采用手工電弧焊焊接，為 了確保焊接質(zhì)量，我們對薄壁耐熱鋼管道焊接做了焊接工藝評定， 其抗拉、彎曲試驗都達(dá)到規(guī)范要求，為達(dá)到優(yōu)質(zhì)的焊接接頭、特編 制以下焊接工藝： 1、焊接材料的選擇及化學(xué)成份的比較。 1：1、15crmog耐熱鋼及焊接材料的化學(xué)成份： csimnpscrnicumotival 15crm og 0.140.2

15CrMo鋼容器的焊接--

15CrMo鋼管的焊接

15mt鋼板的焊接性能 一一劃家峽水電站4#機(jī)座環(huán)過渡段焊接裂紋分析 自文英 (水電四局總經(jīng)辦) 一 、概況 劉家峽水電站4號機(jī)組為22．5萬 千瓦的的懸吊式水輪發(fā)電機(jī)組，設(shè)計水頭 為l00米，蝸殼進(jìn)口直徑為6．5米， 蝸殼采用15mnti低合金鋼板，鋼板厚 度為24li1m～40li1li1。座環(huán)材質(zhì)為 20mnsi鑄鋼件，蝸殼與座環(huán)的連接 通過l5mnti低合金鋼制作的過渡段 (載面為梯形，上底40h1121，與蝸殼 連撓，下底60li1h1，與座環(huán)連接，高 100121h1)，組焊而成。如圖l所示。 在工地施焊，采用k型坡口，對稱焊接。 在工地施焊焊縫蓋面過程中陸續(xù)在過渡段 母材上發(fā)生裂紋，一直延續(xù)到蝶形邊焊完 后三天仍然繼續(xù)產(chǎn)生裂紋并發(fā)出響聲

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采用奧氏體焊條焊接15crmo鋼的分析——對15crmo鋼的焊接一陛進(jìn)行分析．通過對其焊接工藝進(jìn)行評定試驗，說明采用奧氏體焊務(wù)焊接15crmo鋼工藝可行，焊接質(zhì)量較好。

沙鋼成功開發(fā)冷鐓鋼15MnCrNiCu熱軋圓鋼新品

沙鋼成功開發(fā)冷鐓鋼15MnCrNiCu熱軋圓鋼新品

在生產(chǎn)中,常常會遇到兩種本體組織不同的鋼材的焊接。由于彼此的化學(xué)成分或金屬組織不同,力學(xué)性能差異較大或者線膨脹系數(shù)相差很大等諸多因素的影響,所以給焊接帶來了比較大的困難。我公司型材廠擠壓機(jī)在更換擠壓筒內(nèi)襯時,就遇到了4cr5mosiv1與q235a

1cr5mo屬于中合金耐熱鋼,合金元素含量和碳當(dāng)量高,焊接性差。采用母材加工焊絲的方法替代標(biāo)準(zhǔn)焊絲,克服了采購不到焊接材料的困難,解決了生產(chǎn)急需。通過試驗研究,制訂了合理、可行的焊接工藝,生產(chǎn)出質(zhì)量合格的產(chǎn)品。

雙相不銹鋼2205與低碳合金調(diào)質(zhì)高強(qiáng)鋼15mnnicrmov復(fù)合板焊接接頭,35℃下,在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的hcl和h2so4腐蝕溶液中,對其腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行了分析,結(jié)果表明,復(fù)合板焊接接頭在hcl溶液中的耐蝕性較差,且熱影響區(qū)的腐蝕程度均比焊縫處的嚴(yán)重;在h2so4溶液中,焊接接頭15mnnicrmov側(cè)的腐蝕比在相同條件下的hcl中嚴(yán)重,尤其是熱影響區(qū)對h2so4的耐蝕性較差,而焊接接頭雙相不銹鋼2205側(cè)在h2so4溶液中未發(fā)生腐蝕。其原因主要是在雙相不銹鋼表面形成了鈍化型的cr2o3、feo、cr-o等氧化物膜層。

在石化企業(yè)設(shè)備檢修過程中,經(jīng)常會遇到新舊鋼管之間焊接時帶磁的問題,這給正常焊接帶來了一定的困難。本文根據(jù)在15crmo鋼管焊接過程中遇到的具體情況,分析了鋼管產(chǎn)生磁性的原因及其對焊接質(zhì)量的影響,介紹了現(xiàn)場實用的消磁、導(dǎo)磁方法,通過選擇合適的焊接工藝,達(dá)到了正常焊接的目的。

對1cr5mo耐熱鋼管的焊接性進(jìn)行分析,制定合理的焊接工藝,獲得了質(zhì)量良好的焊接接頭。

煉油化工裝置中管式加熱爐多采用１ｃｒ５ｍｏ和２０鋼材質(zhì)爐管。由于爐管量大、位置復(fù)雜且必須現(xiàn)場焊接，為保證異種鋼的焊接質(zhì)量，滿足１ｃｒ５ｍｏ鋼焊接性能要求，改進(jìn)焊接工藝并進(jìn)行工藝評定試驗，確定了合理的焊接工藝參數(shù)，完成了２０００個１ｃｒ５ｍｏ與２０鋼爐管接頭的現(xiàn)場焊接，接頭質(zhì)量合格，保證了工期，取得了較明顯的經(jīng)濟(jì)效益。

60萬噸/年產(chǎn)甲醇裝置r-52001合成塔靠近塔體第一道焊口出現(xiàn)不同程度的裂紋缺陷,由于塔體管口與升汽管材質(zhì)不同,對焊接材料選用到焊接過程工藝參數(shù)的控制都提出了更高、更嚴(yán)的要求,通過選用合適的焊接材料及合理的工藝參數(shù),成功地完成了升氣管缺陷焊口的返修任務(wù)。異種鋼的焊接一直是焊接工藝中的一個難點。文章通過對20鋼與15crmo的異種鋼焊接工藝進(jìn)行探討和分析,為類似的相關(guān)設(shè)備的檢修提供借鑒和參考。