合金片狀組織球化規(guī)律的研究

進(jìn)行了強(qiáng)磁場(chǎng)下bi-mn合金的全熔和半固態(tài)實(shí)驗(yàn),研究了mnbi相在強(qiáng)磁場(chǎng)中的凝固行為.在10t強(qiáng)磁場(chǎng)下從全熔態(tài)和curie點(diǎn)以上半固態(tài)開(kāi)始凝固的實(shí)驗(yàn)中,mnbi相在360℃左右逐漸形成片狀相,其短軸為易磁化軸;加磁場(chǎng)后易磁化軸轉(zhuǎn)向磁場(chǎng)方向,并沿磁場(chǎng)方向定向排列和聚合,最終形成條狀組織;片狀相在強(qiáng)磁場(chǎng)的作用下有分裂趨勢(shì).結(jié)合晶體的磁各向異性和生長(zhǎng)各向異性的特點(diǎn),從磁化理論和晶體學(xué)出發(fā),分析了bi-mn合金初生mnbi相在磁場(chǎng)中的凝固行為.

對(duì)原始組織為不同粗細(xì)片層組織的ta15鈦合金板材在兩相區(qū)進(jìn)行75%的熱軋變形,并用金相法觀(guān)察變形后組織的球化行為,并分析變形機(jī)理。結(jié)果表明,晶內(nèi)片層狀α相隨變形量增加發(fā)生球化,球化程度與片層狀α相粗細(xì)有關(guān),粗片層狀組織發(fā)生扭曲和彎折,但等軸α晶粒較少;細(xì)片層狀組織大部分發(fā)生球化,生成均勻細(xì)小的等軸組織,這說(shuō)明原始組織片層狀越細(xì)則變形后球化程度越高,組織更均勻細(xì)小。

采用tem、sem和ebsd等組織分析技術(shù)研究了β退火態(tài)片層組織tc11鈦合金兩相區(qū)熱變形球化過(guò)程中組織的精細(xì)結(jié)構(gòu)和晶界特征。結(jié)果表明,片層組織的球化過(guò)程包括α片內(nèi)小角度晶界形變和回復(fù)亞結(jié)構(gòu)的形成、β相沿亞晶界擴(kuò)散和晶界滑動(dòng)作用下片層的解體以及晶界擴(kuò)散和滑動(dòng)驅(qū)動(dòng)下α晶粒的球化和組織的均勻化。ebsd測(cè)試結(jié)果揭示了片層組織兩相區(qū)熱變形的球化機(jī)制為α相的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和β相的動(dòng)態(tài)回復(fù)或不連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過(guò)程。

在gleeble-1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)上通過(guò)熱壓縮試驗(yàn)研究具有初始片層組織的tc17鈦合金在變形溫度為780～860℃、應(yīng)變速率為0.001～10s~(-1)、變形量為15%～75%范圍內(nèi)的組織演變,定量分析熱變形參數(shù)對(duì)片層組織動(dòng)態(tài)球化過(guò)程的影響。采用結(jié)合貝葉斯歸一化算法的bp人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò),建立tc17鈦合金片層組織動(dòng)態(tài)球化演變的預(yù)測(cè)模型,誤差分析表明模型精度較好。

對(duì)鍛態(tài)tc21合金在兩相區(qū)內(nèi)進(jìn)行熱處理,研究了其片狀組織的靜態(tài)球化行為。結(jié)果表明:兩相區(qū)內(nèi)隨著固溶溫度的升高,α相球化率增加的同時(shí)其體積含量迅速減少,固溶時(shí)間的延長(zhǎng)有利于組織的均勻化,但對(duì)提高球化率的作用不大;固溶后隨著冷卻速度的降低α相的球化率增加,tc21合金經(jīng)925℃保溫2h慢冷后α相的球化率達(dá)到95%以上。對(duì)α相靜態(tài)球化的原因分析表明:晶界α相自身的形成特點(diǎn)是其球化的根本原因,其與晶內(nèi)初生α片交接處的存在對(duì)晶界α相的球化有一定貢獻(xiàn);晶內(nèi)α片的球化是一個(gè)片狀組織粗化的過(guò)程,依靠片層界面缺陷處的溶質(zhì)原子遷移進(jìn)行。

mo-cu合金具有高的導(dǎo)熱系數(shù)和低的熱膨脹系數(shù),被廣泛用作熱沉材料和電子封裝材料。本文對(duì)mo-30cu合金片的軋制工藝進(jìn)行了探索,用該工藝制備出了性能優(yōu)良的mo-30cu合金片。

通過(guò)熱壓縮試驗(yàn)研究了tc11鈦合金退火態(tài)片層組織在兩相區(qū)980℃,950℃,850℃,應(yīng)變速率0.001s-1,0.01s-1條件下,變形程度30%~70%范圍內(nèi)的熱變形過(guò)程。分析了熱變形參數(shù)對(duì)變形行為和片層組織球化過(guò)程的影響,并根據(jù)片層組織球化分?jǐn)?shù)演變特征,建立了修正的avrami片層組織球化動(dòng)力學(xué)方程,與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好。

利用金相顯微鏡、掃描和透射電鏡等儀器表征了tial合金的片層組織及結(jié)構(gòu)特征,研究了ti-48alat%合金片層組織的形成機(jī)制和片層組織細(xì)化工藝及其機(jī)理。結(jié)果表明,ti-48al合金單級(jí)熱處理能夠得到全片層組織,平均晶粒尺寸約150μm,片層間距約1.30μm。其形成過(guò)程是:γ相在α相晶內(nèi)(0001)面上通過(guò)全位錯(cuò)分解成核,通過(guò)不全位錯(cuò)滑移、層錯(cuò)區(qū)擴(kuò)展而長(zhǎng)大。循環(huán)熱處理和雙溫?zé)崽幚砭軐⑵瑢泳Я３叽缂?xì)化到30μm,片層間距0.90μm,前者的細(xì)化機(jī)理為相變重結(jié)晶細(xì)化了α相晶粒,后者細(xì)化片層組織的關(guān)鍵在于低溫段(α2+γ)兩相區(qū)熱處理形成細(xì)小的雙態(tài)組織。

對(duì)具有片層α相的ti-17合金圓餅在兩相區(qū)進(jìn)行5種變形程度的等溫鍛造及固溶時(shí)效處理,用定量金相學(xué)方法研究了片層α相在熱加工過(guò)程中的演變規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn):α相的厚度隨著應(yīng)變量的增大而增大;變形程度及圓餅的變形區(qū)域?qū)Ζ料嘈螒B(tài)的變化有很大影響。隨變形程度的增大,α相的形態(tài)參數(shù)feretratio(feretmax/feretmin)的分布曲線(xiàn)在feretratio介于1.5～2.5區(qū)間出現(xiàn)單峰,且峰值不斷增大,大feretratio的α相比例逐漸減小。圓餅中心位置的feretratio分布曲線(xiàn)具有較大的峰值。大變形使片層α相的等軸化程度提高,改善了圓餅的組織均勻性。等效應(yīng)變對(duì)組織中不同形態(tài)α相分布的影響曲線(xiàn)表明:球化α相比例隨著等效應(yīng)變的增大呈單調(diào)增大,增大速率表現(xiàn)為慢—快—極慢的分階段特征;近等軸狀的α相比例先快速增長(zhǎng)后不斷減少;片層狀和大片層狀α相比例隨著等效應(yīng)變?cè)龃蟪蕟握{(diào)減少。片層α相的臨界球化與完全球化的等效應(yīng)變分別約為0.4與1.0。

一、引言由于實(shí)驗(yàn)室條件的限制,壓力殼鋼材中子通量監(jiān)督,不能采用純金屬片,而要用鋁基的合金探測(cè)片。現(xiàn)有fe-al,ni-al,ti-al,ca-al和co-al等五種合金,10種含量規(guī)格。為了測(cè)定中子通量能譜分布,要求確定每一個(gè)

研究tc21合金經(jīng)β相區(qū)固溶并慢速冷卻后的片層組織特征(晶界α層厚度、α片層寬度、α集束尺寸)及斷裂韌度隨冷卻速率的變化規(guī)律,探討片層組織特征與斷裂韌度的關(guān)系。結(jié)果表明:隨著冷卻速率的增大,tc21合金α片層集束、α片層厚度及晶界α層寬度均減小。在本文實(shí)驗(yàn)測(cè)試尺度范圍內(nèi),α片層寬度、α片層集束尺寸及晶界α層厚度的增大均可提高合金的斷裂韌性。

采用gleeble-3500型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)片層組織ta15鈦合金進(jìn)行等溫恒應(yīng)變速率壓縮試驗(yàn),研究其在兩相區(qū)860～970℃和應(yīng)變速率0.01～1s~(-1)范圍內(nèi)的熱變形行為和組織球化過(guò)程。結(jié)果表明:片層組織ta15合金兩相區(qū)變形應(yīng)力對(duì)溫度和應(yīng)變速率很敏感,應(yīng)力峰值高于等軸組織合金變形時(shí)的峰值,而且其前后應(yīng)力的硬化率和軟化率隨著溫度的降低和應(yīng)變速率的增大而逐漸增大。應(yīng)變對(duì)片層組織球化的影響最顯著,在本實(shí)驗(yàn)條件下,片層組織開(kāi)始球化的臨界應(yīng)變?yōu)?.34～0.59,完全球化需要的應(yīng)變?yōu)?.4～6.8。ta15片層組織兩相區(qū)變形應(yīng)力的軟化主要原因是片層組織球化和彎折。

我廠(chǎng)自制的小型真空爐,處理鐵鎳合金片,消除加工和恢復(fù)大晶粒。爐底有輪,可在軌道上運(yùn)行,爐膛可與裝料管迅速脫離,達(dá)到急速冷卻等特點(diǎn)。

通過(guò)熱壓縮試驗(yàn)研究了具有初始β轉(zhuǎn)變組織的tc11鈦合金在兩相區(qū)800~980℃和應(yīng)變速率0.001~0.1s-1范圍內(nèi)的熱變形行為和組織演變。分析了該合金在試驗(yàn)參數(shù)范圍內(nèi)變形的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)特征。動(dòng)力學(xué)分析獲得該合金在兩相區(qū)變形的應(yīng)力指數(shù)和變形激活能分別為4.42和490.8kj.mol-1,說(shuō)明變形主要是位錯(cuò)的滑移和攀移過(guò)程。分析變形組織認(rèn)為,片層組織的球化和彎折是兩相區(qū)變形應(yīng)力軟化的原因。溫度和應(yīng)變速率嚴(yán)重影響片層組織球化過(guò)程的進(jìn)行,980℃,0.001s-1和0.01s-1,以及950℃,0.001s-1條件下變形有利于片層組織球化過(guò)程的充分進(jìn)行。900~980℃,0.001~0.1s-1球化過(guò)程中,變形到穩(wěn)態(tài)的等軸α直徑與溫度補(bǔ)償應(yīng)變速率參數(shù)z呈對(duì)數(shù)線(xiàn)性關(guān)系。

一、末級(jí)動(dòng)葉水蝕破壞情況我廠(chǎng)~＃2機(jī)系哈爾濱汽輪機(jī)廠(chǎng)制造的51-50-3型高壓凝汽式汽輪機(jī),1971年10月投產(chǎn),累計(jì)運(yùn)行12500h。末級(jí)動(dòng)葉有效長(zhǎng)度665mm,全級(jí)112片,用拱型圍帶和松拉金整圈聯(lián)結(jié)。從73年第一次大修開(kāi)始,每隔兩年大修一次,至79年,末級(jí)葉片進(jìn)汽邊曾采用電火花強(qiáng)化以防止水蝕。87年大修,發(fā)現(xiàn)電火花強(qiáng)化防水蝕層已嚴(yán)重?fù)p壞,其水蝕長(zhǎng)度為

針片狀含量對(duì)混凝土的影響 2.1新拌混凝土的和易性隨針片狀含量的增加而變差 泵送混凝土，為便于泵送與施工，坍落度一般控制在20cm左右，擴(kuò)展度控制在50 cm左右，漿體量、粘聚性適中，不離析不泌水。為使混凝土達(dá)到這種好的泵送效果， 對(duì)粗骨料的質(zhì)量有一定的要求①。粗骨料的顆粒級(jí)配要合理，粒形要好，既要求碎石 扁圓、方圓狀石頭多，又要求針片狀石頭少，這是因?yàn)榛炷猎诹鲃?dòng)過(guò)程中，扁圓、 方圓狀石頭是滾動(dòng)的，摩擦阻力小，坍落度、擴(kuò)展度大，便于泵送與施工；針片狀石 頭是滑動(dòng)的，摩擦阻力大，致使坍落度、擴(kuò)展度小，不利于泵送與施工。同樣重量的 碎石，針片狀碎石的表面積大于扁圓、方圓形碎石。針片狀碎石表面積大，吸水量也 大，從而造成游離水相對(duì)少而使流動(dòng)性不好。同時(shí)，由于針片狀碎石表面積大，就需 要更多的砂漿去包裹它們；但在漿體量一定的情況下，針片狀碎石含量多，卻沒(méi)有足 夠多的漿體去包裹碎石。

針片狀含量對(duì)混凝土的影響 2.1新拌混凝土的和易性隨針片狀含量的增加而變差 泵送混凝土，為便于泵送與施工，坍落度一般控制在20cm左右，擴(kuò)展度控制在50 cm左右，漿體量、粘聚性適中，不離析不泌水。為使混凝土達(dá)到這種好的泵送效果， 對(duì)粗骨料的質(zhì)量有一定的要求①。粗骨料的顆粒級(jí)配要合理，粒形要好，既要求碎石 扁圓、方圓狀石頭多，又要求針片狀石頭少，這是因?yàn)榛炷猎诹鲃?dòng)過(guò)程中，扁圓、 方圓狀石頭是滾動(dòng)的，摩擦阻力小，坍落度、擴(kuò)展度大，便于泵送與施工；針片狀石 頭是滑動(dòng)的，摩擦阻力大，致使坍落度、擴(kuò)展度小，不利于泵送與施工。同樣重量的 碎石，針片狀碎石的表面積大于扁圓、方圓形碎石。針片狀碎石表面積大，吸水量也 大，從而造成游離水相對(duì)少而使流動(dòng)性不好。同時(shí)，由于針片狀碎石表面積大，就需 要更多的砂漿去包裹它們；但在漿體量一定的情況下，針片狀碎石含量多，卻沒(méi)有足 夠多的漿體去包裹碎石。

Cr—Mo合金片狀石墨鑄鐵氧化膜構(gòu)造的研究

汽輪機(jī)葉片鑲置司太立合金片的工藝探討

對(duì)一種低壓片狀模塑料的模壓成型進(jìn)行研究,工藝中包括模壓溫度、模壓壓力、模壓保壓時(shí)間等參數(shù)。探討工藝參數(shù)對(duì)所得樣品力學(xué)拉伸性能及外觀(guān)狀況的影響,并用正交試驗(yàn)確定了相對(duì)重要的模壓參數(shù)。結(jié)果表明,隨著保壓時(shí)間的加長(zhǎng),樣品的力學(xué)拉伸強(qiáng)度增高;成型壓力:當(dāng)成型壓力為5mpa時(shí),制品的拉伸強(qiáng)度最大;加壓時(shí)機(jī)的影響:實(shí)驗(yàn)所得在加壓時(shí)機(jī)取10秒時(shí)拉伸性能以及硬度都可以達(dá)到最大值;模壓溫度的影響:當(dāng)模壓溫度165℃、lpmc片材放入模具后120s時(shí)加壓,片材具有最佳的力學(xué)性能。

比較了鱗片狀鋅粉和普通球狀鋅粉的特點(diǎn)及應(yīng)用原理；對(duì)比了以片狀鋅為訴環(huán)氧富鋅底漆中狀鋅與其他片狀顏料及防蝕顏料聯(lián)合應(yīng)用的效果。

近兩年來(lái)研制成功的新一代高效、低耗片齒復(fù)合釬頭(中國(guó)專(zhuān)利號(hào):96203053.8)和片齒復(fù)合整釬(中國(guó)專(zhuān)利號(hào):96203054.6),開(kāi)始批量投入市場(chǎng)使用,該系列釬具克服了片狀和球齒釬具的缺陷,具有片狀和球齒釬具的綜合優(yōu)勢(shì)。本文介紹其研制背景、設(shè)計(jì)思路和使用效果。