混凝土側(cè)壓力

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

計算公式 計算公 式1 0.22γct0β1β2 砼每小時供 應(yīng)量（m 3/h) 平面面 積 （m 2 ） v （m/h ） v0.5 h （m） 0.222551.21.153023.821.25941.1223 計算公 式2 252.5 30.86331.01.3 砼側(cè)壓力計算 計算取值向上取整保險系數(shù) v——砼澆筑速度，以m/h為單位h——砼深度 β2——砼坍落度影響修正系數(shù)，坍落小于30mm，取0.85；50-90mm時取1.0；110-150mm時取1.15 β1——外加劑影響修正系數(shù)。無外加劑取1.0，有緩凝作用外加劑取1.2 式中：γc——取25kn/m3t0——砼的初凝時間（h）缺資料時以200/(t+15)計算， 1.f=0.22γ

. 整理文檔 k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度 =28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆 筑長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計算

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

1.1.1新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力計算 在進行側(cè)模板及支承結(jié)構(gòu)的力學(xué)計算和構(gòu)造設(shè)計時，常需計算新澆混凝土對 模板側(cè)面的壓力?；炷磷饔糜谀０宓膲毫Γ话汶S混凝土的澆筑高度而增加， 當(dāng)澆筑高度達到某一臨界值時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即為新澆混凝 土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。 采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土澆筑速度在6.0m/小時以下時，新澆混凝土作用 于模板的最大側(cè)壓力，可按以下二式計算，并取二式中的較小值。 pm=4+1500kskwv1/3/（t+30）（3-1） pm=25h（3-2） 式中：pm——新澆混凝土的最大側(cè)壓力（kn/m2）； t——混凝土的入模溫度（oc）； h——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）； ks——混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當(dāng)坍落度為50～90mm時取1.0， 為110～1

混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中教小值） 梁模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍 骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側(cè)模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側(cè)模 板拉結(jié)，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度[f]=15n/mm2。 內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。 外楞采用圓鋼管48×3.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm。 穿梁螺栓水平距離600mm，穿梁螺栓豎向距離300mm，直徑12mm。 f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間

是否摻緩凝劑（填“是”或“否”）是 t（混凝土入模溫度）24.4 混凝土塌落度（mm）150 h模板垂直高度（m）10 γc(混凝土重力密度)取值24～25kn/m 325 澆筑速度（m/h）6 t0（新澆混凝土初凝時間）5.076 β1（外加劑修正系數(shù)）1.2 β2（塌落度修正系數(shù)）1.15 f1=0.22γct0β1β2v 1/294.374 f2=γch250.000 h有效壓頭高度3.775 h-h6.225 2、塌落度40～50及>150時不適宜用此表計算。 備注 混凝土側(cè)壓力計算 中間數(shù)據(jù) 原始數(shù)據(jù) （需填寫） 側(cè)壓力 1、此表根據(jù)《建筑施工手冊》第四版編制。 繪圖用數(shù)據(jù) 94.374 050100 高 度 （ m ） 混凝土側(cè)壓力（kn） 側(cè)壓力示意圖（f1<f2） 模板頂?shù)膫?cè)壓力 有效壓頭高度處的 側(cè)壓力 模板底的側(cè)

混凝土側(cè)壓力計算圖表

1.22m×2.44m方柱側(cè)壓力計算 一、側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土澆筑高度增 加而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，底部側(cè)壓力就不在增加，此 時的側(cè)壓力即是混凝土澆筑時最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大時的澆筑 高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算， 并取最小值： f=0.22γct0β1β2v1/2 f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/㎡） γc——混凝土的重力密度kn/m3，取25kn/m3 t0——新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當(dāng)缺乏試驗資料，可 采用t=200/(t+15)=220/(20+15)=5.71h t——混凝土的溫度（℃),取20℃ v——混凝土的澆筑速度（m/h），取4m/h h——混凝土

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混凝土澆筑側(cè)壓力計算工具 擬澆筑混凝土構(gòu)件高度h（m）1.2 t（℃）20 v（m/h）2 γ（kn/m3）24 摻外加劑1.2 坍落度110-150mm1.15 h（m）1.91 h（m）1.2 （kn/m2）28.8 不摻外加劑 摻外加劑 坍落度<30mm 坍落度50-90mm 坍落度110-150mm 塌落度影響修正系數(shù) 計算壓頭高度 混凝土計算側(cè)壓力 實際壓頭高度 混凝土入模初始溫度 混凝土澆筑速度 混凝土容重 外加劑影響修正系數(shù)

1.側(cè)壓力計算 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力(kn/m2) γc------混凝土的重力密度(kn/m3).普通混凝土取24 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當(dāng)缺乏實驗資料時，可采 用t0=200/(t+15)計算；假設(shè)混凝土入模溫度為25 0c，即t=25t0=5 v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取3 h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6 β1------混凝土外加劑影響修正系數(shù)，其不摻加任何外加劑時取1 β2------混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時，取 時取1；110—150mm時取 f=γch=

在jgj162-2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》的第4.1.1條，給出了新澆混凝土對模板的 側(cè)壓力計算公式： 混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中教小值）： f=0.22γctoβ1β2v∧? f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m； γc——混凝土的重力密度，kn/m; to——新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定。當(dāng)缺乏試驗資料時，可采用to=200/(t+15) 計算（t為混凝土的溫度℃）； v——混凝土的澆筑速度，m/h； h——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，m； β1——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2； β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，

墩身混凝土側(cè)壓力理論計算與現(xiàn)場測試結(jié)果分析 作者：李陸平，王吉連，田湖南，lilu-ping，wangji-lian，tianhu-nan 作者單位：李陸平,王吉連,lilu-ping,wangji-lian(中鐵大橋局漢宜鐵路項目經(jīng)理部,湖北,武漢 ,430040)，田湖南,tianhu-nan(中鐵大橋局集團橋科院有限公司,湖北,武漢,430034) 刊名： 世界橋梁 英文刊名：worldbridges 年，卷(期)：2010(4) 參考文獻(6條) 1.渠茂濤客運專線耐久性混凝土橋墩模板實踐性分析研究[期刊論文]-鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計2009(04) 2.魏建軍;周水興泵送混凝土澆筑箱梁的模板側(cè)壓力試驗研究[期刊論文]-路基工程2008(01) 3.柬廉階;曾建雄;李維榮工業(yè)建筑大型結(jié)構(gòu)泵送混凝土側(cè)壓力的計算與實測研究[期

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側(cè)壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

（8-8）f=0.22γct0β1β2v 1/2 （8-9）f=γch f：新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/㎡） γc：新澆混凝土的重力密度（kn/m3） t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當(dāng)缺乏試驗資料時，可采用t=200（t+15）計算 t：混凝土的溫度（°） h：混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆筑混凝土頂面時的高度（m） β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取0.85；50~90mm時，取1.0；110~150mm時， 混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖8-1所示，有效壓頭高度h（m）按下式計算： （8-10）h=f/γc3.58m 89.60 25kn/m3； 10℃ 4m 2m/h β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0

采用內(nèi)部振搗時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，可按下列二式計算，并取二式中的較小值： （8-8）f=0.22γct0β1β2v 1/2 （8-9）f=γch f：新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/㎡） γc：新澆混凝土的重力密度（kn/m3） t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當(dāng)缺乏試驗資料時，可采用t=200（t+15）計算 t：混凝土的溫度（°） h：混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆筑混凝土頂面時的高度（m） β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取0.85；50~90mm時，取1.0；110~150mm時，取1.15. 混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖8-1所示，有效壓頭高度h（m）按下式計算： （8-10）h=f/γc3.84m 9

大體積混凝土澆筑的模板側(cè)壓力

。 -可編輯修改- 一側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此 時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值 的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列 二式計算，并取其最小值（原因見后面說明）： 2/1 21022.0vtfc hfc 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m3 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當(dāng) 缺乏實驗資料時，可采用t=200/(t+15)計算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的 總高度（m）;取3m

新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力計算全文 新澆筑混凝土?xí)r對模板的側(cè)壓力 新澆混凝土初凝時間：t0=200/(t+15)=200/(20+15)=5.7142(h) 新澆混凝土作用在模板上的最大側(cè)壓力按下列二式計算： f=0.22γct0β1β2v1/2 f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力＿ spanlang="en-us">kn/㎡） γc——混凝土的重力密度＿/span>kn/m3＿ spanlang="en-us"> t0——新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當(dāng)缺乏試 驗資料，可采用t=200/(t+15)計算 t——混凝土的溫度（℃＿spanlang="en-us"> v——混凝土的澆筑速度＿spanl

word格式 專業(yè)資料整理 一側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此 時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值 的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列 二式計算，并取其最小值（原因見后面說明）： 1/2 f0.22ctv 012 fch 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m 2 ） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m 3 ）取25kn/m 3 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。 當(dāng)缺乏實驗資料時，可采用t=200/(t+15)計算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新

一側(cè)壓力計算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達到某一臨界時，側(cè)壓力就不再增加，此 時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達到最大值 的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列 二式計算，并取其最小值（原因見后面說明）： 2/1 21022.0vtfc hfc 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kn/m2） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m3 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。 當(dāng)缺乏實驗資料時，可采用t=200/(t+15)計算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的 總高度（