焊條堆焊灰口鑄鐵金相組織觀察分析

１用普通低碳鋼焊條電弧冷焊灰口鑄鐵的難點(diǎn)灰口鑄鐵ｃ含量高，ｓ、ｐ雜質(zhì)的含量也高；強(qiáng)度低，基本無塑性。由于焊接過程具有冷卻速度快、焊件受熱不均勻的特點(diǎn)，造成焊接應(yīng)力較大，因而，用普通低碳鋼焊條電弧冷焊灰口鑄鐵存在以下兩個(gè)方面的難點(diǎn)。（１）焊接接頭易出現(xiàn)...

銅絲纏繞普通低碳鋼焊條補(bǔ)焊灰口鑄鐵

大中型汽車的灰口鑄鐵發(fā)動(dòng)機(jī)缸體在運(yùn)行過程中由于潤滑系統(tǒng)出現(xiàn)故障,導(dǎo)致缸體的曲軸瓦蓋、瓦座嚴(yán)重磨損,修理時(shí)與新瓦片的配合間隙過大,使整個(gè)缸體報(bào)廢.由于備件貨源不足,且價(jià)格昂貴,整車修理周期過長等原因,采用氬弧堆焊方法修復(fù)缸體曲軸瓦座,使發(fā)動(dòng)機(jī)缸體能夠重新使用,可收到可觀的經(jīng)濟(jì)效益.1焊接性分析灰口鑄鐵焊接性較差,由于熔池凝固快,焊縫及近縫區(qū)極易產(chǎn)生白口及脆性馬氏體組織,因此,其強(qiáng)度低、塑性差,而且由于焊接局部不均勻加熱及快速冷卻易產(chǎn)生較大的焊接應(yīng)力,導(dǎo)致焊縫和熱影響區(qū)產(chǎn)生裂紋及焊道剝離.

鑄鐵（灰鑄鐵、球墨鑄鐵、可鍛鑄鐵）金相組織觀察與繪制 （驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)） 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康募耙?1.了解和認(rèn)識(shí)灰鑄鐵中石磨和金屬基體的金相特點(diǎn)， 2.了解和認(rèn)識(shí)球墨鑄鐵以及可鍛鑄鐵、蠕墨鑄鐵中石磨和金屬基體的組織特 點(diǎn)。 3.學(xué)習(xí)有關(guān)灰鑄鐵的金相檢驗(yàn)方法。 4.學(xué)習(xí)有關(guān)球墨鑄鐵的金相檢驗(yàn)方法。 5.了解鑄鐵金相試樣的制作方法。 二、實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 1.觀察和繪制以下灰鑄鐵的金相組織： （1）具有a型分布石磨的灰鑄鐵（試片未侵蝕）。 （2）具有b型分布石磨的灰鑄鐵（試片未侵蝕）。 （3）具有c型分布石磨的灰鑄鐵（試片未侵蝕）。 （4）具有d型分布石磨的灰鑄鐵（試片未侵蝕）。 （5）具有e型分布石磨的灰鑄鐵（試片未侵蝕）。 （6）具有f型分布石磨的灰鑄鐵（試片未侵蝕）。 并對(duì)a型石墨進(jìn)行石墨長度檢驗(yàn)，確定石墨長度分級(jí)。 （7）選1~2片灰鑄鐵試樣，侵蝕后進(jìn)行基

合金溜槽堆焊焊條設(shè)計(jì)及組織分析——設(shè)計(jì)了一種合金溜槽堆焊用焊條，利用sem對(duì)堆焊層精細(xì)組織進(jìn)行了觀察分析，利用x射線衍射儀對(duì)堆焊層的相組成物進(jìn)行了測(cè)定。試驗(yàn)結(jié)果表明：焊后的堆焊層組織為馬氏體+碳化物+殘余奧氏體。經(jīng)過熱處理后，堆焊層中殘余奧氏體的...

采用焊條電弧堆焊技術(shù),以不同的焊接工藝參數(shù),選用堆焊焊條chr132在45#鋼基體上進(jìn)行多層堆焊試驗(yàn)。采用光學(xué)顯微鏡觀察分析了堆焊金屬顯微組織,利用硬度測(cè)試儀測(cè)試了堆焊金屬的硬度,討論了焊接線能量對(duì)堆焊層金屬顯微組織的形成、硬度的影響。研究結(jié)果表明:堆焊金屬的顯微組織和顯微硬度不僅與堆焊工藝參數(shù)有關(guān),且與硬質(zhì)相的類型、性能、數(shù)量、分布等有關(guān)。

從金相組織判斷球鐵牌號(hào) 從金相組織方面無法具體判別球鐵的牌號(hào)，具體看看 gb/t9441-2009《球墨鑄鐵金相檢驗(yàn)》和gb/t1348-2009《球墨鑄鐵 件》就知道了，主要判別球鐵牌號(hào)的依據(jù)還是力學(xué)性能的數(shù)據(jù)，成 分和金相都不作為標(biāo)準(zhǔn)，成分主要控制大概球鐵的工藝性能，金相 主要看球化率和珠光體的含量其實(shí)也還是看工藝性能指標(biāo)。 球墨鑄鐵與鑄鐵的區(qū)別 球鐵是球墨鑄鐵的簡稱,球墨鑄鐵是鑄鐵的一種 鑄鐵，含碳量在2％以上的鐵碳合金。工業(yè)用鑄鐵一般含碳量為2％～4％。碳在鑄鐵中多以石墨形態(tài) 存在，有時(shí)也以滲碳體形態(tài)存在。除碳外，鑄鐵中還含有1％～3％的硅，以及錳、磷、硫等元素。合金鑄 鐵還含有鎳、鉻、鉬、鋁、銅、硼、釩等元素。碳、硅是影響鑄鐵顯微組織和性能的主要元素。 鑄鐵可分為： ①灰口鑄鐵。含碳量較高（2.7％～4.0％），碳主要以片狀石墨形態(tài)存在，斷口呈灰色，簡稱灰鐵

2008年iso頒布了iso945—1:2008《microstructuresofcastirons-part1:graphiteclassificationbyvisualanalysis》標(biāo)準(zhǔn)[1](即《鑄鐵金相組織第一部分石墨分類目測(cè)法》),該標(biāo)準(zhǔn)將石墨分為6種類型,見表1。2009年10月30日我國頒布了gb/t7216—2009《灰鑄鐵金相檢驗(yàn)》[2],該標(biāo)準(zhǔn)修改采用了iso945—1:2008中i型石墨部分,并在結(jié)構(gòu)上作了編輯性修改,和iso945—1:2008相比,主要技術(shù)差異:增加了石墨分布f型,代替iso945—1:2008中附錄b的c′型;石墨分布形狀的說明中增加f型的說明;增加了珠光體數(shù)量、碳化物數(shù)量、磷共晶數(shù)量、共晶團(tuán)數(shù)量的評(píng)定方

本文通過對(duì)ht200灰鑄鐵進(jìn)行金相檢驗(yàn)測(cè)量以及對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度的影響因素的分析，對(duì)重復(fù)性測(cè)量引入和目鏡刻度尺示值變化引起的不確定度分量分別進(jìn)行a類評(píng)定和b類評(píng)定，并合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度和計(jì)算擴(kuò)展不確定度，在一定程度上提高了測(cè)量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。

采用chr172堆焊焊條,以焊條電弧焊工藝在基體材料45鋼上進(jìn)行了堆焊。分析了不同焊接條件下獲得的熱影響區(qū)與堆焊層熔敷金屬的顯微組織和顯微硬度,討論了焊接熱輸入、合金元素對(duì)堆焊層熔敷金屬顯微組織及顯微硬度的影響。研究結(jié)果表明,堆焊層金屬的顯微組織和顯微硬度不但與焊接熱輸入的大小有關(guān),而且與采用堆焊焊條中的合金成分及含量、形成的硬質(zhì)顆粒的類型、硬質(zhì)顆粒與基體組織結(jié)合性能以及硬質(zhì)顆粒的分布等有關(guān)。

灰口鑄鐵與碳鋼的焊接 （1）灰口鑄鐵與碳鋼的焊接特點(diǎn) 灰口鑄鐵與碳鋼的焊接，在機(jī)床床身、底座、機(jī)架、齒輪箱及發(fā)動(dòng)機(jī)缸體上應(yīng)用 較多，主要焊接特點(diǎn)如下。 ①灰口鑄鐵與碳鋼焊接時(shí)，鑄鐵中的碳以片狀石墨形式存在，分布在鐵素體、 珠光體或珠光體鐵素體基體上。石墨片相當(dāng)于孔洞和裂紋，割裂基體的連續(xù)性， 降低了接頭的力學(xué)性能。 ②焊接接頭承受拉伸應(yīng)力時(shí)，容易在片狀石墨尖角處產(chǎn)生應(yīng)力集中，因而裂紋 傾向增加，并容易產(chǎn)生氣孔。 ③當(dāng)焊接接頭承受壓縮應(yīng)力時(shí)，石墨割裂基體和造成的應(yīng)力集中很小。因此具 有較高的抗壓強(qiáng)度。 ④灰口鑄鐵與碳鋼的焊縫中石墨數(shù)量越多、越粗大、片狀分布越明顯，割裂基 體作用越大，力學(xué)性能也越差。 ⑤由于鑄鐵中含碳量高、雜質(zhì)多，焊接接頭容易產(chǎn)生白口組織，在焊接應(yīng)力作 用下極易發(fā)生裂紋和斷裂。 ⑥灰口鑄鐵與碳鋼的焊接性差，必須選擇合適的焊接方法及填充材料，采取特 殊的焊接工藝

針對(duì)灰口鑄鐵焊接性較差、現(xiàn)場(chǎng)焊接時(shí)易出現(xiàn)缺陷的難題,結(jié)合工程應(yīng)用對(duì)其性能、焊接工藝及焊接中需要注意的問題進(jìn)行了探討,并提供了相應(yīng)的焊接施工方法。

本文通過介紹灰口鑄鐵的機(jī)械性能、焊接性能和灰口鑄鐵手工電弧冷焊工藝，結(jié)合海鋼公司生產(chǎn)實(shí)際，重點(diǎn)對(duì)結(jié)構(gòu)鋼焊條焊接灰口鑄鐵進(jìn)行分析，以提高焊工焊接灰口鑄鐵的質(zhì)量．

通過采用手工焊條電弧焊，對(duì)鑄件進(jìn)行焊前預(yù)熱、焊后熱處理等處理方式，并優(yōu)化焊接工藝參數(shù)，達(dá)到鑄件缺陷修復(fù)的目的，既節(jié)約維修成本，又達(dá)到快速修復(fù)故障設(shè)備目的，滿足處理生產(chǎn)中各類故障的需要。

y2o3對(duì)合金鑄鐵焊條堆焊層組織與性能的影響——本文在堆焊焊條藥皮中加入不同量的yzo。，通過分析合金堆焊層顯微組織、結(jié)構(gòu)，較系統(tǒng)地研究y0。對(duì)堆焊層耐磨性、結(jié)合性能和抗熱疲勞性能的影響．結(jié)果表明：含y()的合金堆焊層組織呈顆粒狀生長，顯微組織細(xì)小均...

本文在堆焊焊條藥皮中加入不同量的y2o3,通過分析合金堆焊層顯微組織、結(jié)構(gòu),較系統(tǒng)地研究y2o3對(duì)堆焊層耐磨性、結(jié)合性能和抗熱疲勞性能的影響.結(jié)果表明:含y2o3的合金堆焊層組織呈顆粒狀生長,顯微組織細(xì)小均勻,m23(fe、cr)c6和m7(fe、cr)c3在晶內(nèi)沉淀析出,碳化物呈彌散分布,適量的y2o3不僅使得堆焊合金層的耐磨性明顯增加,而且提高了合金層的結(jié)合強(qiáng)度并改善了抗熱疲勞性能.

灰口鑄鐵的焊接性 灰口鑄鐵的焊接性較差，在焊接時(shí)容易出現(xiàn)下列一些問題。 (一)焊縫金屬出現(xiàn)白口組織在補(bǔ)焊灰口鑄鐵時(shí)，經(jīng)常會(huì)在熔合區(qū)生成一層 白口組織。產(chǎn)生白口的原因是：由于母材近縫區(qū)在焊接時(shí)受到高溫加熱，當(dāng)受熱 溫度高于860℃以上時(shí)，原來灰口鑄鐵中游離狀態(tài)的石墨開始部分地熔于鐵中， 溫度越高，熔于鐵中的石墨就越多。當(dāng)冷卻時(shí)，一般認(rèn)為在30～100℃／s的急 速冷卻條件下，熔于鐵中的碳來不及以石墨形式析出，而呈滲碳體(fe3c)出現(xiàn)， 即所謂白口。再者，在焊接熔池中的石墨化元素碳、硅(c、si)等不足也是產(chǎn)生 白口的主要原因。一般在窄小的高溫熔合區(qū)內(nèi)，焊后很容易產(chǎn)生白口組織。白口 組織硬而脆，使得焊縫在焊后難以機(jī)械加工，甚至?xí)?dǎo)致開裂。 適當(dāng)調(diào)整填充金屬的化學(xué)成分和冷卻速度是防止白口產(chǎn)生的主要措施。 改善焊縫金屬的化學(xué)成分，增加石墨化元素的含量，可以

大型冷沖模鑄鐵鑲塊堆焊焊條的研制及應(yīng)用——確定了適合于大型冷沖模鑲塊刃口堆焊的焊條的合金成分．并給出了其比較合理的焊芯和藥皮化學(xué)成分；測(cè)試了新焊條堆焊層金屬的化學(xué)成分、硬度、硬度梯度、金相組織，其結(jié)果均滿足在鑄鐵基體上堆焊制造冷沖模鑲塊的要求...

對(duì)于球墨鑄鐵的金相檢驗(yàn),傳統(tǒng)分析方法是運(yùn)用gb/t9441-1988中的標(biāo)準(zhǔn)圖片采用對(duì)比法進(jìn)行評(píng)定的,評(píng)定時(shí)帶有很大的主觀性。介紹了定量金相分析技術(shù),它是建立在計(jì)算機(jī)技術(shù)和模式識(shí)別技術(shù)上的一種新的金相分析技術(shù),可實(shí)現(xiàn)定量計(jì)算,其操作簡單,結(jié)果準(zhǔn)確,避免了人為誤差。

碳含量對(duì)多元合金系堆焊焊條堆焊層硬度的影響——文章系統(tǒng)地探計(jì)了不同碳舍量c—c廣mo—卜一v—b夸壘系堆焊焊條堆焊層焊態(tài)下和時(shí)效后的硬度囂響規(guī)律

介紹了球墨鑄鐵金相試樣制備過程中的取樣、磨制、拋光和侵蝕過程中的一些方法和技巧。實(shí)踐證明,采用提出的金相試樣制備方法,可快速制備高質(zhì)量的金相試樣。

1標(biāo)準(zhǔn)概況 20世紀(jì)50年代，我國的可鍛鑄鐵采用原蘇聯(lián)標(biāo)準(zhǔn)foct1215—1941。1967年頒布了gb／t978—1967何鍛鑄鐵件分類及技術(shù)條件》，1977年頒布了jb／t2122—1977《鐵素體可鍛鑄鐵金相》。