加筋風(fēng)砂土抗拔試驗(yàn)抗拔載荷能力計(jì)算分析

對(duì)庫(kù)布齊沙地、毛烏素沙地和騰格里沙地的調(diào)查和現(xiàn)場(chǎng)采取土樣,試驗(yàn)測(cè)試了風(fēng)砂土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)和礦物化學(xué)成分,研究并提出了庫(kù)布齊和騰格里風(fēng)砂土粒度成分、化學(xué)成分的同一性,以及與毛烏素風(fēng)砂土的差異性,這是由于土的成因與環(huán)境條件所至。對(duì)比分析了天然重度與干重度相差很小,最疏松狀態(tài)下和最密實(shí)狀態(tài)下干重度的也較接近,可用于控制填土密實(shí)度。在直剪摩擦和拉拔摩擦試驗(yàn)基礎(chǔ)上,研究了土工格柵加筋風(fēng)砂土產(chǎn)生的φ值和具有類似內(nèi)聚力的c值,土工格柵與土摩擦形成的復(fù)合材料改善和增強(qiáng)了力學(xué)與工程性能的原因以及土工格柵所起的作用。

加筋砂土三軸試驗(yàn)研究——通過(guò)三軸壓縮試驗(yàn)，探討了兩種不同土工合成材料加筋砂土的應(yīng)力--應(yīng)變關(guān)系，分析了影響加筋土應(yīng)力--應(yīng)變關(guān)系及抗剪強(qiáng)度的因素，并把兩種加筋土的應(yīng)力--應(yīng)變曲線與素土進(jìn)行了比較。發(fā)現(xiàn)砂土加筋后，可以提高土體的抗剪強(qiáng)度，其加筋效果隨...

擴(kuò)展基礎(chǔ)加筋風(fēng)積砂地基抗拔模型試驗(yàn)和機(jī)理研究——通過(guò)擴(kuò)展基礎(chǔ)加筋風(fēng)稍砂地基的室內(nèi)模型上拔試驗(yàn)，研究了不同試驗(yàn)方案的加筋土體在上拔荷載作用下的位移、極限上拔荷載、土體破蛛形態(tài)以及土中應(yīng)力，在分析和研究的基礎(chǔ)上提出了加筋風(fēng)積砂土體的上拔機(jī)理．

通過(guò)對(duì)科爾沁沙地奈曼旗普通風(fēng)砂土中粘土礦物的研究，結(jié)果表明這類土壤中的粘土礦物主要是伊利石，其次為高嶺石，綠泥石，伊利石－蒙脫石混層礦物；它們主要來(lái)源于母質(zhì)，其次來(lái)自在土過(guò)程，降塵輸入量極有限。隨成土過(guò)程不斷進(jìn)行，粘土礦物主要遵循鋁硅鹽礦物－綠泥石－蒙脫石－蒙脫石順序演變。由于母質(zhì)本身貧乏，成土過(guò)程較弱以及比重差異使蒙脫石有獨(dú)特的搬運(yùn)與沉降行為，共同造成土壤中缺乏蒙脫石。

加筋砂土地基承載力理論與試驗(yàn)分析研究——加筋地基由于其加筋機(jī)理的復(fù)雜性，其設(shè)計(jì)和計(jì)算理論的研究還是遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于工程實(shí)踐。依據(jù)普朗德?tīng)栮P(guān)于地基的基本假定和分析方法，分析了砂~an筋地基的加筋原理；推導(dǎo)了單層加筋地基極限承載力的近似解；討論了加筋地基...

第二節(jié)載荷試驗(yàn) 一、概述 載荷試驗(yàn)是一種地基土的原位測(cè)試方法，可用于測(cè)定承壓板下應(yīng) 力主要影響范圍內(nèi)巖土的承載力和變形特性。載荷試驗(yàn)可分為淺層平 板載荷試驗(yàn)、深層平板載荷試驗(yàn)和螺旋板載荷試驗(yàn)三種。淺層平板載 荷試驗(yàn)適用于淺層地基土；深層平板載荷試驗(yàn)適用于埋深大于3m和 地下水位以上的地基土；螺旋板載荷試驗(yàn)適用于深層地基土或地下水 位以下的地基土。 《巖土工程勘察規(guī)范》(gb50021-2001)第10.2.2條規(guī)定，載荷試 驗(yàn)應(yīng)布置在有代表性的地點(diǎn)，每個(gè)場(chǎng)地不宜小于3個(gè)點(diǎn)，當(dāng)場(chǎng)地內(nèi)巖 土體不均勻時(shí)，應(yīng)適當(dāng)增加試驗(yàn)點(diǎn)。淺層平板載荷試驗(yàn)應(yīng)布置在基礎(chǔ) 底面標(biāo)高處。載荷試驗(yàn)是巖土工程勘察的一個(gè)重要勘察手段。本章就 載荷試驗(yàn)的方法、要求、資料整理及成果應(yīng)用作一介紹。 二、平板載荷試驗(yàn) 平板載荷試驗(yàn)(plt)是在一定面積的剛性承壓板上加荷，通過(guò)承 壓板向地基土逐級(jí)

深層巖土載荷試驗(yàn)——論述深層巖土載荷試驗(yàn)的重要性，利用混凝土護(hù)壁井簡(jiǎn)抗拔力作反力的深層巖土載荷試驗(yàn)方法。

細(xì)粒對(duì)砂土持水能力影響的試驗(yàn)研究——利用壓力板儀，進(jìn)行了不同細(xì)粒含量非飽和砂土的持水特征試驗(yàn)，分析砂土土．水特征曲線的特征，探討細(xì)粒對(duì)砂土持水能力的影響。結(jié)果表明，細(xì)粒的增加提高了砂土的持水能力，不同吸力階段細(xì)粒對(duì)持水能力的影響程度不同；基質(zhì)...

針對(duì)沙漠地區(qū)風(fēng)積砂土特殊的物理力學(xué)性質(zhì),以土工格柵為加筋材料對(duì)風(fēng)積砂土進(jìn)行加固。通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn),對(duì)未加筋的風(fēng)積砂土和15種布筋方式下的加筋風(fēng)積砂地基承載力進(jìn)行了試驗(yàn)研究。測(cè)定了各種布筋方式下加筋風(fēng)積砂土的極限破壞荷載,分析了加筋土的變形以及應(yīng)力擴(kuò)散情況。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,總結(jié)了不同布筋方式及不同埋深條件下,加筋風(fēng)積砂地基承載力的變化規(guī)律,并推薦片式雙層格柵為施工中有效的布筋方式,此布筋方式下的加筋風(fēng)積砂地基承載力較風(fēng)積砂地基承載力增加1.2倍。提出了加筋風(fēng)積砂土的強(qiáng)度機(jī)理和破壞模式,建立了無(wú)埋深條件下片式單層格柵加筋風(fēng)積砂地基承載力的計(jì)算公式。經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證,所得結(jié)果具有實(shí)用價(jià)值。

豎向加筋砂土地基承載力的模型試驗(yàn)研究——采用模型試驗(yàn)結(jié)合數(shù)字照相無(wú)標(biāo)點(diǎn)變形量測(cè)技術(shù)對(duì)豎向加筋砂土條形地基的承載力、土壓力分布、加筋機(jī)理、破壞模式等方面進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究．結(jié)果表明，豎向加筋體長(zhǎng)度與加筋體距基礎(chǔ)中心點(diǎn)距離對(duì)承載力與土壓力分布影響較大...

沖擊載荷下飽和砂土砂面沉降的實(shí)驗(yàn)研究——在落錘式?jīng)_擊荷載下，通過(guò)對(duì)飽和砂土砂面沉降量的測(cè)量，得到液化前和液化后又重新固結(jié)的飽和砂土相對(duì)密度的變化規(guī)律，及相對(duì)密度增量與初始相對(duì)密度的關(guān)系。對(duì)不同落高下砂面沉降量的測(cè)量，得到?jīng)_擊強(qiáng)度與沉降量的關(guān)...

凍結(jié)砂土的損傷試驗(yàn)研究——任何數(shù)值的荷載，都會(huì)導(dǎo)致凍土內(nèi)部冰體塑性流動(dòng)和冰晶體在土體內(nèi)的重新定向，以及土顆粒的重新排列．這幾方面的因素會(huì)使凍土產(chǎn)生微結(jié)構(gòu)的損傷，同時(shí)表現(xiàn)出明顯的各向異性．基于損傷力學(xué)理論，推導(dǎo)出凍土的各向異性損傷變量的表達(dá)式，...

利用大型拉拔設(shè)備,結(jié)合數(shù)碼可視化跟蹤技術(shù)和土體變形無(wú)標(biāo)點(diǎn)量測(cè)技術(shù),進(jìn)行砂土與土工合成材料拉拔試驗(yàn),分析不同法向壓力、格柵嵌固長(zhǎng)度和格柵類型對(duì)拉拔特性的影響。以數(shù)碼可視化跟蹤技術(shù)跟蹤拍攝砂土與土工合成材料界面的相互作用過(guò)程,并分析力格柵拉拔過(guò)程中砂土接觸位移的規(guī)律。分析結(jié)果表明,在低法向壓力下拉拔阻力較快達(dá)到峰值,拉拔曲線表現(xiàn)為軟化的特性,在高法向壓力作用下拉拔阻力需要較大的拉拔位移才能達(dá)到峰值狀態(tài)。長(zhǎng)試樣格柵需要更大的拉拔位移才能達(dá)到拉拔阻力峰值。界面摩擦角和摩擦系數(shù)比k隨著土工格柵埋入長(zhǎng)度的增加而變小。拉拔過(guò)程中格柵前端首先受力開(kāi)始位移,然后格柵中部與后端依次受力帶動(dòng)周圍的砂顆粒運(yùn)動(dòng),最后形成連續(xù)的拉拔位移界面。

土工合成材料加筋砂土三軸試驗(yàn)研究——本文以5種國(guó)產(chǎn)土工合成材料為加筋材料，它們分別是針刺無(wú)紡?fù)凉た椢?，滌綸纖維經(jīng)編土工格柵、玻璃纖維土工格柵、聚丙烯雙向土工格柵和聚乙烯土工網(wǎng)，用三軸試驗(yàn)比較各種土工合成材料對(duì)砂土的加筋效果，得到一些有益的結(jié)論...

含粘粒砂土抗液化性能的試驗(yàn)研究——通過(guò)對(duì)含粘粒砂土所作的試驗(yàn)研究，包括：粘粒礦物成分不同、牯粒含量不同的重塑土樣所作的室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)；x光衍射試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析后，得出了含粘粒砂土抗液化性能的特性。并得出以下結(jié)論：(1)牯粒礦物成分不同，也引...

含粘粒砂土抗液化性能的試驗(yàn)研究——通過(guò)對(duì)含粘粒砂土所作的試驗(yàn)研究，包括：粘粒礦物成分不同、粘粒含量不同的重塑土樣所作的室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)；x光衍射試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析后，得出了含粘粒砂土抗液化性能的特性。并得出以下結(jié)論：(1)粘粒礦物成分不同，也引...

地震歷史對(duì)砂土抗液化性能影響的試驗(yàn)研究——為探討地震歷史對(duì)飽和砂土抗液化性能的影響，通過(guò)離心機(jī)動(dòng)力模型試驗(yàn)，觀測(cè)了遭受過(guò)不同強(qiáng)度地震的飽和砂土水平場(chǎng)地在再次地震荷載作用下的響應(yīng)，包括超靜孔隙水壓力的發(fā)展和土體的變形。研究表明，小地震有利于增強(qiáng)...

膨脹螺栓拉拔力計(jì)算 該工程基本設(shè)計(jì)參數(shù)；基本風(fēng)壓值o=0.35kn/㎡,干掛石材通過(guò) 膨脹螺栓與建筑結(jié)構(gòu)連接。最不利龍骨分隔寬度為b=1.0米，圓立柱 連接點(diǎn)之間的豎向間距3.0米、橫向間距0.8米，每個(gè)連接點(diǎn)膨脹螺 栓個(gè)數(shù)為4個(gè)。相應(yīng)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=1.0（本工程的場(chǎng)地類 別屬于b類，計(jì)算高度小于10米），按7度抗震設(shè)防設(shè)計(jì)。按照國(guó) 家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》gb50011—2010、《金屬與石材 幕墻工程技術(shù)規(guī)范》jbj—2001、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》gb50009 —2012，針對(duì)本工程的實(shí)際情況，對(duì)膨脹螺栓的允用強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算 和校核。 一、設(shè)計(jì)荷載與作用 石材設(shè)計(jì)中按50年需要考慮荷載與作用有；風(fēng)荷載、地震作用 分別計(jì)算如下。 1、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ozszkww*** 式中： kw：為作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（

1.樁外徑數(shù)值前帶"r"表示圓樁,否則為方樁 2.非管樁，樁壁厚可輸入0 kn 00#name?#name? 0 土塞效應(yīng)系數(shù)λp#name? #name? qsia(kpa) 樁端土端阻力 特征值 樁周土摩阻 力特征值 li(m) 0 0 #name? #name? #name? 33 (kn) #name? qpa(kpa) 入土深度 #name?00 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（jgj94-2008） 80 (kn) #name? 0 0.7 樁身混凝土強(qiáng)度等級(jí) #name?樁橫截面周長(zhǎng)up(m) 商丘市檢察技偵指揮中心(400管樁) 底層室內(nèi)標(biāo)高(m) 1.依據(jù)規(guī)范 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（gb50010--2002） 2.基本資料 0.000 樁壁厚t(mm) 樁身強(qiáng)度q=apfcψc/1.25= 樁入持力層深度hb3 樁頂標(biāo)高(m

對(duì)錢江通道及接線工程南接線段01標(biāo)段u型槽3根位于粉土地層中的抗拔樁進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)抗拔承載力試驗(yàn)。3根試樁均為工程樁,在試驗(yàn)荷載超過(guò)預(yù)估承載力后試驗(yàn)即停止。試驗(yàn)結(jié)果表明,這3根試樁的最大抗拔力均大于抗拔樁單樁軸向受拉承載力極限值的計(jì)算值。試驗(yàn)結(jié)果可以為相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范的修編提供參考。

對(duì)錢江通道及接線工程南接線段01標(biāo)段u型槽3根位于粉土地層中的抗拔樁進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)抗拔承載力試驗(yàn)。3根試樁均為工程樁,在試驗(yàn)荷載超過(guò)預(yù)估承載力后試驗(yàn)即停止。試驗(yàn)結(jié)果表明,這3根試樁的最大抗拔力均大于抗拔樁單樁軸向受拉承載力極限值的計(jì)算值。試驗(yàn)結(jié)果可以為相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范的修編提供參考。

通過(guò)6根方樁的抗壓抗拔現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究了預(yù)制方樁抗壓和抗拔的受力性狀。3根抗壓樁在最大荷載1800kn作用下樁頂位移約為16mm，3根抗拔樁最大荷載600kn作用下樁頂位移約為10mm。通過(guò)對(duì)比抗壓方樁和抗拔方樁的荷載位移曲線可以發(fā)現(xiàn)抗壓樁的樁頂剛度明顯的大于抗拔樁頂剛度，在相同的樁頂荷載作用下，抗壓樁的樁頂沉降明顯小于抗拔樁的樁頂沉降量，另外可以發(fā)現(xiàn)隨著荷載的增加，抗壓樁和抗拔樁在相同荷載下的位移差逐漸增加。