剪力法計(jì)算頂層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)

1 水平地震作用下的框架側(cè)移驗(yàn)算和內(nèi)力計(jì)算 5.1水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移驗(yàn)算 5.1.1抗震計(jì)算單元 計(jì)算單元：選取6號(hào)軸線橫向三跨的一榀框架作為計(jì)算單元。 5.1.2橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算 1、梁的線剛度： b/lieibcb(5-1) 式中：ec—混凝土彈性模量s ib—梁截面慣性矩 lb—梁的計(jì)算跨度 i0—梁矩形部分的截面慣性矩 根據(jù)《多層及高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)釋疑》，在框架結(jié)構(gòu)中有現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有 效翼緣，增大梁的有效側(cè)移剛度，減少框架側(cè)移，為考慮這一有利因素，梁截面慣性矩按下列規(guī)定 取，對(duì)于現(xiàn)澆樓面，中框架梁ib=2.0io,，邊框架梁ib=1.5io，具體規(guī)定是：現(xiàn)澆樓板每側(cè)翼緣的有 效寬度取板厚的6倍。 表5.1橫梁線剛度計(jì)算表 類別 ec(n/mm2) b×h(mm×mm )i0(mm 4)ib(mm4)lb(mm)

表4-7水平地震作用下框架剪力及彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 柱 號(hào) 層 次 層間剪力 層間 剛度 各柱剛度 dim/∑di vim=(dim/∑di)vik k yh mc下 mc上 mb右 mb左 a 5 590 558000 18750 0.0336 19.82 1.98 1.44 28.54 42.81 42.81 -- 4 21135 558000 18750 0.0336 38.14 1.98 1.62 61.79 75.52 104.06 -- 3 1552 558000 18750 0.0336 52.15 1.98 1.80 93.87 93.87 155.66 -- 2 1841 558000 18750 0.0336 61.86 1.98 1.

高層建筑水平振動(dòng)分析及水平地震作用計(jì)算

高層建筑水平振動(dòng)分析及水平地震作用計(jì)算

表4-7水平地震作用下框架剪力及彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 柱 號(hào) 層 次 層間剪力 層間 剛度 各柱剛度 dim/∑di vim=(dim/∑di)vik k yh mc下 mc上 mb右 mb左 a 5 590 558000 18750 0.0336 19.82 1.98 1.44 28.54 42.81 42.81 -- 4 21135 558000 18750 0.0336 38.14 1.98 1.62 61.79 75.52 104.06 -- 3 1552 558000 18750 0.0336 52.15 1.98 1.80 93.87 93.87 155.66 -- 2 1841 558000 18750 0.0336 61.86 1.98 1.

提出一種新的豎向彈簧-鋼球隔震系統(tǒng)隔離水平地震作用的隔震方法,用勢(shì)能不變值原理與“對(duì)號(hào)入座”法則建立該隔震系統(tǒng)的振動(dòng)方程,分析各控制參數(shù)對(duì)該隔震系統(tǒng)地震反應(yīng)的影響.研究結(jié)果表明,該隔震系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,隔離水平地震作用效果顯著。

從改變結(jié)構(gòu)剛度和阻尼能改變結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的概念出發(fā)，提出了變結(jié)構(gòu)控制方法，并采用復(fù)模態(tài)分析理論對(duì)變結(jié)構(gòu)控制狀態(tài)及其減震效果進(jìn)行了優(yōu)化分析．

基于對(duì)框架剪力墻體系的認(rèn)識(shí),分析了上部框架-下部框架剪力墻結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的變形。在水平地震作用下,將上部框架—下部框架剪力墻分為上部框架結(jié)構(gòu)和下部框架剪力墻結(jié)構(gòu)兩個(gè)部分,采用子結(jié)構(gòu)法進(jìn)行分析,對(duì)上部框架—下部框架剪力墻這一特殊結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行了合理的結(jié)構(gòu)位移分析。得出了該結(jié)構(gòu)在水平地震作用下位移的計(jì)算公式。并給出了方便結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線計(jì)算的圖表,可用于地震地區(qū)該類型高層建筑結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì)。

砌體結(jié)構(gòu)房屋在豎向荷載作用下的受力分析，不少資料中已有詳細(xì)論述，而砌體結(jié)構(gòu)房屋在水平地震作用下的受力情況，目前的資料及規(guī)范中只有抗震抗剪計(jì)算，而沒有進(jìn)行全面的受力分析．為了弄清砌體房屋在水平地震作用下各抗側(cè)力構(gòu)件的工作機(jī)理及破壞形式，本文應(yīng)用高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的原理及方法，進(jìn)行砌體結(jié)構(gòu)房屋在水平地震作用下的受力分析，為砌體結(jié)構(gòu)房屋的整體彎曲等計(jì)算，提供受力分析及內(nèi)力計(jì)算的方法

利用分析力學(xué)的lagrange方程,推導(dǎo)了地下結(jié)構(gòu)在水平地震作用下同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)效應(yīng)的運(yùn)動(dòng)方程.為了簡(jiǎn)化計(jì)算,將地下結(jié)構(gòu)假定為矩形剛體,地基采用溫克爾彈性地基模型,且不考慮結(jié)構(gòu)與周圍土介質(zhì)的阻尼作用.首先得到了地下結(jié)構(gòu)與土相互作用時(shí)的動(dòng)能和勢(shì)能,然后利用分析力學(xué)的lagrange方程推導(dǎo)出了結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)方程.通過(guò)算例研究地下結(jié)構(gòu)在水平地震作用下考慮轉(zhuǎn)動(dòng)分量和不考慮轉(zhuǎn)動(dòng)分量時(shí)的受力差別.

矩形水池計(jì)算目前大多采用查表法,矩形地面式水池單位寬度池壁沿高度的水平地震作用為正弦分布形式的荷載,目前可查表格中缺少此類荷載的彎矩系數(shù)表格,借助ansys程序,對(duì)三邊固定頂端自由、三邊固定頂端鉸接兩種形式的雙向板,進(jìn)行了在該荷載分布作用下的有限單元分析,得到了方便應(yīng)用于實(shí)際工程中的彎矩系數(shù)表格,數(shù)值擬合了公式,并與簡(jiǎn)化為倒三角形荷載分布的池壁計(jì)算進(jìn)行了比較。

為了研究水平地震作用下橋梁結(jié)構(gòu)及地鐵設(shè)施的相互影響,以山西省太原市解放路改造工程為依托工程,分別建立了高架橋、地鐵站、高架橋及地鐵設(shè)施組合結(jié)構(gòu)的三維動(dòng)力有限元模型,并考慮設(shè)置碎石隔震層,進(jìn)行不同工況下結(jié)構(gòu)的抗震性能分析。結(jié)果表明:由于碎石層的緩沖隔震作用,組合結(jié)構(gòu)中高架橋的橋墩內(nèi)力更小,且地震作用越大時(shí),內(nèi)力減小程度越大；另一方面,高架橋的建造對(duì)地鐵結(jié)構(gòu)的抗震性能影響較小。此外,對(duì)于橋梁結(jié)構(gòu)而言,碎石層的厚度變化對(duì)橋墩內(nèi)力有一定影響,但影響程度較?。欢鴮?duì)于地鐵結(jié)構(gòu)而言,碎石層厚度越小,地鐵柱剪力彎矩值往往會(huì)越大,但增加幅度有限。

第26卷第4期 2010年8月 結(jié)構(gòu)工程師 structuralengineers vo.l26,no.4 aug.2010 收稿日期:2010-03-20 *聯(lián)系作者,emai:ltalent_sea1983@163.com 水平地震作用下鋼筋混凝土 平面框架彎矩調(diào)幅研究 黃海 * 趙植蘋沈小芹 (西南石油大學(xué)建筑工程學(xué)院,成都610500) 摘要從承載能力極限狀態(tài)的角度出發(fā),通過(guò)一個(gè)受水平集中力的單層單跨框架模型,研究了鋼筋混 凝土平面框架結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的破壞規(guī)律。研究結(jié)果表明,在水平力作用下,框架梁端屈服將導(dǎo) 致框架柱底端彎矩急劇增大,平面框架結(jié)構(gòu)將提前屈服。這表明框架梁的彎曲剛度對(duì)框架的承載力有 顯著的影響,梁端彎矩調(diào)幅將降低平面框架結(jié)構(gòu)的承載力。另一方面,框架梁端屈服以后框架結(jié)構(gòu)的側(cè) 移

從承載能力極限狀態(tài)的角度出發(fā),通過(guò)一個(gè)受水平集中力的單層單跨框架模型,研究了鋼筋混凝土平面框架結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的破壞規(guī)律。研究結(jié)果表明,在水平力作用下,框架梁端屈服將導(dǎo)致框架柱底端彎矩急劇增大,平面框架結(jié)構(gòu)將提前屈服。這表明框架梁的彎曲剛度對(duì)框架的承載力有顯著的影響,梁端彎矩調(diào)幅將降低平面框架結(jié)構(gòu)的承載力。另一方面,框架梁端屈服以后框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移將迅速增長(zhǎng)。在水平地震作用下,梁端彎矩調(diào)幅將增大框架結(jié)構(gòu)倒塌的風(fēng)險(xiǎn),結(jié)構(gòu)偏于不安全。當(dāng)按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(gb50011—2001)進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),在保證形成"強(qiáng)柱弱梁"破壞機(jī)制的前提下,鋼筋混凝土平面框架結(jié)構(gòu)不應(yīng)進(jìn)行彎矩調(diào)幅。

根據(jù)中國(guó)規(guī)范設(shè)計(jì)了一總層數(shù)為40層的錯(cuò)位轉(zhuǎn)換高層建筑結(jié)構(gòu),為對(duì)比分析需要另設(shè)計(jì)具有相同樓層數(shù)的兩帶單層轉(zhuǎn)換高層建筑結(jié)構(gòu)。采用etabs和satwe對(duì)比分析了三結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的相對(duì)位移比、層間位移比沿樓層分布情況;其相對(duì)扭轉(zhuǎn)角、層間扭轉(zhuǎn)角、層間有害扭轉(zhuǎn)角的分布特點(diǎn);頂層角點(diǎn)扭轉(zhuǎn)位移軌跡。研究分析表明,錯(cuò)位轉(zhuǎn)換高層結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)反應(yīng)遠(yuǎn)大于同類帶單層轉(zhuǎn)換高層結(jié)構(gòu)的反應(yīng);對(duì)單層轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)采用位移比不能很好反映其扭轉(zhuǎn)反應(yīng),而結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)位移角沿樓層分布規(guī)律更能體現(xiàn)其扭轉(zhuǎn)反應(yīng)特征。

本文采用非線性地震波動(dòng)分析方法,將壩體、地基、庫(kù)水的強(qiáng)震反應(yīng)作為滿足體系中接觸面邊界約束條件的波傳播問(wèn)題求解,以壩體位移反應(yīng)發(fā)生突變作為拱壩體系整體失穩(wěn)判斷準(zhǔn)則,依據(jù)設(shè)計(jì)概率水平及實(shí)際可信超設(shè)計(jì)概率水平確定的地震動(dòng),對(duì)小灣拱壩的地震響應(yīng)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算分析,給出其在不同水平地震作用下的抗震超載安全度。分析結(jié)果表明,該拱壩在實(shí)際可能發(fā)生的最大地震作用下,尚有1.3倍的超載裕度,其抗震安全性能滿足設(shè)計(jì)要求。

依據(jù)建筑空間或功能的要求,經(jīng)常需要在單層門式剛架建筑中增設(shè)夾層。夾層門式剛架在動(dòng)力特性和地震反應(yīng)特征上與單層門式剛架有一定區(qū)別。討論了夾層荷載和抗側(cè)剛度對(duì)剛架動(dòng)力特性的影響。采用簡(jiǎn)化模型,分析了橫向水平地震下夾層剛架的地震反應(yīng)與單層剛架的差異,并針對(duì)夾層門式剛架抗震設(shè)計(jì)提出一些建議。

水平地震作用下高層框筒結(jié)構(gòu)底層高度增大影響影響及設(shè)計(jì)建議——本文對(duì)結(jié)構(gòu)底層高度增加后柱與剪力墻的側(cè)向剛度減弱規(guī)律不一致的概念進(jìn)行了分析，通過(guò)實(shí)例計(jì)算，比較了結(jié)構(gòu)底層高度加高后在水平地震作用下的內(nèi)力和位移，對(duì)結(jié)構(gòu)底層加高后對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響作了...

水平地震作用下單樁橫向非線性動(dòng)力響應(yīng)的三維有限元數(shù)值模擬——針對(duì)水平地震作用下的樁土相互作用體系，利用有限元軟件ansys建立了單樁一地基土系統(tǒng)三維有限元模型。運(yùn)用此模型，對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行考慮地基土的材料非線性和樁土界面狀態(tài)非線性的單樁橫向地震響應(yīng)計(jì)算...

針對(duì)連梁消能器在剪力墻結(jié)構(gòu)中的消能減震效果，運(yùn)用sap2000軟件對(duì)設(shè)置有連梁消能器的消能減震結(jié)構(gòu)進(jìn)行了8度地震作用下的時(shí)程分析,并和pkpm軟件計(jì)算結(jié)果做了對(duì)比，分析結(jié)果表明：在多遇地震作用下，連梁消能器未發(fā)生屈服，即多遇地震下，連梁消能器并不產(chǎn)生耗能作用，實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)“小震不壞”的設(shè)防目標(biāo)，同時(shí)也更有利于結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)“大震不倒”的設(shè)防目標(biāo)。

第25卷增1巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)vol.25supp.1 2006年2月chinesejournalofrockmechanicsandengineeringfeb.，2006 收稿日期：2005–11–22；修回日期：2005–12–20 作者簡(jiǎn)介：張世民(1974–)，男，碩士，1996年畢業(yè)于浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院工業(yè)與民用建筑專業(yè)，現(xiàn)任講師，主要從事復(fù)合地基和樁基礎(chǔ)方面的 教學(xué)與研究工作。e-mail：zhangsm@zucc.edu.cn 極限應(yīng)力法計(jì)算復(fù)合樁基沉降 張世民1 ，2，張忠苗1，魏新江1 ，2，鄭閱2 (1.浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江杭州310027；2.浙江大學(xué)城市學(xué)院，浙江杭州310015) 摘要：修正應(yīng)力法是計(jì)算復(fù)合樁基加固區(qū)沉降的方法之一，其最大缺點(diǎn)是樁土應(yīng)力比

1 （1）、確定該建筑的抗震等級(jí)。 根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》gb50223-2008-6.0.8條，本建筑工程為為未成年 人教育類用房，其抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)為重點(diǎn)設(shè)防類。 根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》gb50223-2008-3.0.3條，抗震設(shè)防烈度需要提高1 度采取抗震措施，但計(jì)算地震作用時(shí)不用提高！ 根據(jù)抗規(guī)-2010-6.1.2條：本框架結(jié)構(gòu)的高度2×4.5=9m，抗震設(shè)防烈度需要提高1度采 取抗震措施：按7+1=8度查抗震等級(jí)，查表6.1.2得：該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為二級(jí)。 箍筋的最小直徑查表得：mmd8min； (3)但是題目已知：框架梁端縱向受拉鋼筋配筋率為2.18%>2%！根據(jù)抗規(guī)-2010-6.3.3 條：表中箍筋的最小直徑應(yīng)增大2mm，故實(shí)際采用的箍筋的最小直徑為： mmd10min！ 《建筑