井偏梯形螺紋接頭脫扣原因分析

名稱代號關系式數(shù)值 內外螺紋大徑（公稱直徑）d、d40 螺距p41.5~56~1214~44 牙頂間隙ac10.250.51 基本牙型高度h1h1=0.5p2 h3=h1+ac3 h3=0.5p+ac3 h4=h1+ac3 h4=0.5p+ac3 z=0.25p1 z=h1/21 d2=d-2z38 d2=d-0.5p38 d2=d-2z38 d2=d-0.5p38 外螺紋小徑d3d3=d-2h334 d1=d-2h136 d1=d-p36 內螺紋大徑d4d4=d+2ac42 原始三角形高hh=1.866p7.464 外螺紋牙頂圓角r1r1max=0.5ac0.5 牙底圓角r2r2max=ac1 牙頂高z 梯形螺紋計算公式 h3外螺紋牙高 內螺紋牙高h4 外螺紋中徑d2 內螺紋中徑d2 內螺紋

api偏梯形螺紋套管內外螺紋機緊聯(lián)接時,采用控制接箍端面與管體上三角形上螺紋標記之間相對位置的方式進行上螺紋。長期以來,從事石油工程的技術人員對此的理解和做法不統(tǒng)一。文章通過對相關標準、資料的對比分析研究,找出了疑點所在,為今后統(tǒng)一認識提供了可靠的依據(jù)

對滿加1井鉆具斷裂事故進行了調查研究。測量了斷裂鉆柱轉換接頭的結構尺寸,宏觀分析了鉆柱轉換接頭斷口形貌,對斷裂的鉆柱轉換接頭進行了材料試驗。認為鉆柱轉換接頭屬于早期疲勞斷裂,斷裂原因既與材料韌性不合格有關,也與鉆柱轉換接頭本身結構尺寸不合理和鉆柱結構尺寸不合理有關。從鉆柱轉換接頭結構和尺寸改進、材料改進方面提出了具體的預防措施。

為了查明某井提升短節(jié)外螺紋接頭斷裂原因,對提升短節(jié)斷口形貌、化學成分、力學性能、顯微組織和受力狀態(tài)進行了分析。結果表明:提升短節(jié)斷裂屬于淬火裂紋誘發(fā)的脆性斷裂;由于淬火工藝不當導致材料內存在淬火裂紋,且材料韌性又不足使裂紋擴展后造成斷裂。

梯形螺紋直徑與螺距系列

鋼筋等強度剝肋滾壓直螺紋接頭是將待連接的鋼筋端部用配套的鋼筋滾 壓直螺紋成型機剝肋滾壓成直螺紋，通過連接套筒將兩根鋼筋連接成一 體的、能充分發(fā)揮鋼筋強度的機械連接方式。該連接方式適用于混凝土 結構中直徑為16－40的hrb335、hrb440熱軋帶肋受力鋼筋的任意方向 連接。 一、施工準備 1、材料準備： 鋼筋應具有出廠合格證和力學性能檢驗報告，所有檢驗結果，均應符合 現(xiàn)行規(guī)范的規(guī)定和設計要求。連接套筒應有出廠合格證，一般為低合金 鋼或優(yōu)質炭素結構鋼，其抗拉承載力標準值應大于、等于被連接鋼筋的 受拉承載力標準值的1.20倍，套筒長為鋼筋直徑的二倍，套筒應有保護 蓋，保護蓋上應注明套筒的規(guī)格。套筒在運輸、儲存過程中，要防止銹 蝕和沾污，套筒的尺寸偏差及精度要求見表1。 表1：套筒尺寸偏差及精度要求 套筒直徑d外徑允許偏差長度允許偏差螺紋精度 ≤50±0.5±0.56h/g

淺談梯形螺紋的車削 【摘要】梯形螺紋是應用十分廣泛的螺紋，有米制和英制兩種。英制螺紋 在我國采用較少，我國主要采用米制梯形螺紋。本文就梯形螺紋車刀的選用、車 刀的安裝、工件的安裝、車床的調整、車削方法的選用及螺紋的檢測加以闡述如 何又快又好的車削梯形螺紋。 【關鍵詞】車削；梯形螺紋；方法 車床上長絲杠和中、小滑板的絲杠都是梯形螺紋，他們的工作長度較長，傳 動中精度要求高，同時梯形螺紋牙型兩側面表面粗糙度值較小，致使梯形螺紋車 削時，難度較大。在車削中如果采用較大的吃刀深度，較快的走刀速度，在一定 程度上可以提高梯形螺紋的車削速度，但對于初學者較難掌握。在實際操作中容 易造成扎刀，甚至刀頭折斷，從而使得初學著產生畏懼心理，使得初學者再次車 削時不敢進刀，甚至不敢再次車削。針對上述情況，在長期的教學中通過不斷的 教學實踐，總結了一套切實有效的車削梯形螺紋的方法

梯形螺紋基本尺寸

鉆桿內螺紋接頭失效分析

3宏程序分層加工大螺距梯形螺紋 3.1參數(shù)表 宏程序[2,3]中使用的變量和含意如表1如示。 表1變量及其含意 序號參數(shù)內容說明 1#101螺紋加工直徑在加工過程中由大徑向小徑變化 2#102右邊借刀量隨著切深的增加而增大 3#103左邊借刀量隨著切深的增加而減小 4#104每層吃刀深度在加工中可根據(jù)情況進行調整 3.2程序 以fanuc0imatetc系統(tǒng)為例，圖1所示梯形螺紋的加工程序如下： o0001； t0101m03s300；換梯形螺紋刀，主軸轉速300r/min g00x38z5；快速走到起刀點 m08；開冷卻 #101=36；螺紋公稱直徑 #102=0；右邊借刀量初始值 #103=-1.876；左邊借刀量初始值(tg15*3.5*2或0.938*2) #104=0.2；每次吃刀深度，

對s135鋼級的鉆桿外螺紋接頭螺紋根部出現(xiàn)的裂紋采用宏觀觀、察裂紋金相分析,裂紋面掃描形貌觀察,腐蝕產物能譜分析等手段進行綜合分析,判定裂紋性質為疲勞裂紋。導致該鉆桿疲勞裂紋萌生的主要原因是由于螺紋脂涂抹不/螺均紋脂質量不好或上扣扭矩過大導致螺紋牙表面形成一層馬氏體白亮層,這種組織較脆,在交變應力的作用下容易萌生疲勞裂紋。另外鉆井液的腐蝕性和地層中過高的氯離子含量將促進腐蝕坑的形成,對疲勞裂紋的萌生、擴展亦起到一定的促進作用。

某油田在商檢過程中發(fā)現(xiàn)1根965mpa高強度套管外螺紋接頭存在裂紋。通過對該套管進行斷口分析、金相分析、力學性能檢測、化學元素成分檢測,認為套管化學成分和力學性能符合訂貨技術要求,裂紋是在工廠淬火之前就產生的軋制裂紋。由于該套管母管切定尺管時沒有將母管含軋制裂紋的端頭徹底切除,在隨后加工外螺紋之后進行探傷檢驗也沒有發(fā)現(xiàn)該帶原始軋制裂紋的套管,致使該含裂紋的套管發(fā)給油田。為防止存在裂紋的套管下井,對該批套管逐根進行了探傷檢查。建議工廠加強該工序質量檢查,并將該工序作為駐廠監(jiān)造的重點環(huán)節(jié)之一。

為查明某井139.7mm加重鉆桿外螺紋接頭的斷裂原因,對斷口進行了宏觀和微觀分析,對材料進行了化學成分分析、力學性能試驗和金相分析,并進行了有限元分析等。結果表明:加重鉆桿斷裂屬于腐蝕疲勞斷裂;斷裂主要原因是加重鉆桿接頭內徑大于標準規(guī)定值,降低了加重鉆桿外螺紋接頭斷裂扭矩和抗拉載荷,在疲勞載荷與腐蝕介質作用下,腐蝕疲勞裂紋首先在加重鉆桿外螺紋接頭危險截面部位螺紋牙底萌生,隨后在載荷作用下裂紋不斷擴展,進一步降低了接頭的強度,最終發(fā)生了斷裂事故。

著重介紹了如何運用宏程序、g32指令,通過左右借刀、分層切削的方法實現(xiàn)梯形螺紋及兩類非標準螺紋的編程、加工、檢測的方法。

為分析特殊螺紋接頭彎曲性能,采用有限元方法,對比正角度螺紋、負角度螺紋和齒側過盈螺紋3種牙形對特殊螺紋接頭密封面上密封性能的影響。有限元分析結果表明,負角度螺紋可以提高拉伸性能,而齒側過盈螺紋有利于提高壓縮性能。綜合來看,齒側過盈螺紋有利于彎曲性能。這些結果可為抗彎曲特殊螺紋接頭設計提供參考。

圖1所示的35°硬質合金外圓精車刀片是一種常見車刀片,通常用在對工件外圓的精加工上。它還有沒有別的用法?帶著這個疑問,筆者曾在數(shù)控車床上嘗試過用它來進行梯形螺紋的粗加工。

復合梯形螺紋機用絲錐與普通梯形螺紋機用絲錐不同,它替代了普通梯形螺紋機用絲錐i、ii錐的功效,可大大提高加工工件的效率,一次加工完成。

根據(jù)φ244.5mm(95/8英寸)套管偏梯形螺紋接頭的實際工作情況,建立了預緊力、軸力、內外壓力、彎矩和扭矩等載荷工況的力學模型,并依據(jù)力學模型建立了該接頭的有限元網(wǎng)格模型.采用彈塑性接觸問題的有限元分析方法分析了上扣、下套管、旋轉套管3種典型工況下該接頭的接觸壓力分布、應力分布和應變分布,可以揭示螺紋接頭接觸區(qū)和牙齒的彈塑性行為,對工程應用有重要的指導作用.研究表明:偏梯形螺紋接頭的前3個牙齒和最后3個牙齒的應力和接觸壓力都很大,螺紋連接在這些部位后很容易發(fā)生粘扣.

直連型套管螺紋接頭比接箍式套管的加工難度大,常見的問題是螺紋接頭偏心。在現(xiàn)場對某油田到貨的直連型套管接頭臺肩壁厚進行檢驗,發(fā)現(xiàn)套管接頭偏心嚴重。對該批套管檢測結果進行了統(tǒng)計分析,認為套管接頭偏心與管端彎曲有關。通過統(tǒng)計分析,認為該批套管接頭產品過程能力指數(shù)不足。為了從根本上解決直連型套管接頭偏心問題,提出了訂貨補充技術條件。該技術條件不僅使油田到貨驗收有了技術依據(jù),而且也對工廠質量控制具有指導作用。

雙螺紋接頭g1din2982螺紋接頭是一種常用的管道連接元件，其設計和制造均符合din2982標準。這種接頭的主要特點是采用了雙螺紋設計，使得連接更加穩(wěn)固，密封性能更好。在工業(yè)生產中，雙螺紋接頭g1din2982螺紋接頭被廣泛應用于各種管道系統(tǒng)，如水、氣、油等介質的輸送管道中，能夠有效保證管道系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。

研究了一種快速車削內梯形螺紋的方法,這種加工方法能克服內外螺紋車削中扎刀、崩刃以及分線精度不高等問題,在提高內梯形螺紋的加工精度基礎上,保證加工質量并提高生產效率.

圓螺紋套管接頭發(fā)生脫扣主要與產品設計加工、材質性能、上扣扭矩或上扣位置以及現(xiàn)場操作等方面的因素有關。近幾年,國產套管質量有了很大的提高,然而圓螺紋套管接頭滑脫事故仍時有發(fā)生,導致了較大的經(jīng)濟損失和安全事故的發(fā)生。針對一起圓螺紋套管脫扣事故,采用理論分析與試驗相結合的方法,對脫扣套管和接箍進行了宏觀分析和材質理化性能試驗,并對同批次套管試樣進行了螺紋參數(shù)測量和實物拉伸模擬試驗,最后對試驗結果進行了綜合分析。結果表明:現(xiàn)場上扣時夾持接箍位置錯誤、現(xiàn)場端上扣不到位是導致該套管脫扣失效的主要原因。