加熱爐鉻鉬鋼、碳鋼管焊接接頭開裂分析

異種鋼焊接的稀釋率對(duì)焊接質(zhì)量有影響,通過焊縫的稀釋率與接頭坡口形式、焊接工藝關(guān)系試驗(yàn)與分析,采用試驗(yàn)推薦的坡口形式及焊接參數(shù)可將焊縫稀釋率控制在所要求的范圍內(nèi)。

從nk-hiten610u2鋼板材料的化學(xué)成分、焊縫金屬擴(kuò)散氫含量、結(jié)構(gòu)拘束度三個(gè)方面分析評(píng)定了其焊接接頭產(chǎn)生冷／熱裂紋的傾向,并據(jù)此提出了相應(yīng)的工藝措施。

個(gè)人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時(shí)應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯(cuò)開，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質(zhì)量時(shí)，不得施焊。 (6>每個(gè)接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

個(gè)人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時(shí)應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯(cuò)開，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質(zhì)量時(shí)，不得施焊。 (6>每個(gè)接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。

從異質(zhì)接頭熔合線附近的顯微組織、碳化物演變、碳遷移的計(jì)算與模擬、碳遷移對(duì)腐蝕性能和高溫蠕變性能的影響等方面,對(duì)國(guó)內(nèi)外在異種鋼焊接接頭碳遷移方面的研究成果進(jìn)行了綜述。

通過對(duì)進(jìn)口鉆井隔水管x80鋼管進(jìn)行理化性能分析,了解了國(guó)外鉆井隔水管材料的性能水平,為隔水管國(guó)產(chǎn)化工作的開展提供了一些參考數(shù)據(jù);通過對(duì)x80管線鋼焊接接頭的ctod試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)焊接接頭的斷裂韌性在熱影響區(qū)相對(duì)較弱;通過對(duì)比分析焊接接頭的夏比沖擊功和ctod試驗(yàn)結(jié)果,表明ctod試驗(yàn)對(duì)材料的斷裂韌性評(píng)價(jià)是可靠的。

紫銅管焊接接頭的斷裂分析

通過宏觀檢查、化學(xué)成份分析、硬度檢測(cè)、金相檢驗(yàn)、斷口觀察,本文分析超了超臨界機(jī)組用高溫過熱器管屏中異種鋼焊接接頭裂紋產(chǎn)生原因,提出了相應(yīng)的預(yù)防措施和建議。

本文針對(duì)icr8ni9ti—q235a異種鋼對(duì)接接頭工藝評(píng)定中的冷彎試樣開裂的原因進(jìn)行了分析,從工藝上改進(jìn)了焊接工藝評(píng)定試驗(yàn).采用a302焊條先在q235a低碳鋼一側(cè)堆焊接一層保護(hù)性過渡層,然后對(duì)接焊接異種鋼焊接接頭;或用臺(tái)灣產(chǎn)ts-309不銹鋼電焊條直接對(duì)接焊接異種鋼焊接接頭,其冷彎試樣按現(xiàn)行相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)要求,冷彎?rùn)z驗(yàn)全部合格.針對(duì)目前異種鋼焊接接頭冷彎?rùn)z驗(yàn)缺乏明確的評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的情況,參考國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定和一些容器廠現(xiàn)行采用的標(biāo)準(zhǔn),建議有關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)充異種鋼焊接接頭的冷彎試驗(yàn)要求.

本文對(duì)開裂的爐筋管斷口進(jìn)行了宏觀分析,并進(jìn)行了顯微組織分析和顯微硬度測(cè)試,結(jié)果表明爐筋管在焊縫熔合線處存在脫碳現(xiàn)象,且晶粒粗大。珠光體球化,材料變脆,裂紋在近焊縫處萌生并緩慢擴(kuò)展,最后形成脆性斷裂。

無損檢測(cè)在復(fù)合鋼管焊接接頭檢測(cè)中的應(yīng)用及思考

筆者通過本文的論述:主要說明復(fù)合鋼管的封焊層是造成復(fù)合鋼管焊接接頭中出現(xiàn)的條形缺陷的原因,但在目前國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)(復(fù)合鋼管的制造、焊接和檢測(cè)的執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn))的情況下,無法進(jìn)行準(zhǔn)確的評(píng)定,針對(duì)本項(xiàng)目復(fù)合鋼管底片中出現(xiàn)的大量條形缺陷,作者認(rèn)為是未熔合缺陷,這種缺陷在今后復(fù)合鋼管使用中在循環(huán)載荷的不斷作用下,是否發(fā)生變化,還有待于觀察和研究!

根據(jù)英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)bs7448,對(duì)uoe直縫埋弧焊管不同鋼級(jí)管線鋼焊接接頭進(jìn)行裂紋尖端張開位移（ctod）斷裂韌度測(cè)試。結(jié)合加拿大標(biāo)準(zhǔn)csaz662-07及挪威船級(jí)社規(guī)范ndv-os-f101,在試樣形式選擇、缺口取樣方向、后期金相檢驗(yàn)等方面對(duì)斷裂韌性評(píng)定方法加以完善。試驗(yàn)結(jié)果表明x70、x65級(jí)管線鋼均具有良好韌性,符合規(guī)范ndv-os-f101的要求。x70級(jí)管線鋼焊接接頭各區(qū)域韌性分布規(guī)律為：母材性能最好,焊縫次之,熱影響區(qū)（haz）相對(duì)較差。x65級(jí)管線鋼其haz的韌性優(yōu)于母材和焊縫。其原因是：x65級(jí)鋼母材含有一定氣孔、夾雜,斷口出現(xiàn)分層裂紋,導(dǎo)致ctod結(jié)果分散性大。另外,x65焊縫組織為混晶組織分布不均,含有大量m-a脆性組織物,導(dǎo)致韌性下降。該評(píng)定結(jié)果為海底管線鋼制造工藝改進(jìn)提供了依據(jù),也為海洋工程結(jié)構(gòu)安全性評(píng)估奠定了基礎(chǔ)。

通過對(duì)t91/p91鋼中聲速的理論計(jì)算和實(shí)際測(cè)試,利用聲波的反射規(guī)律和運(yùn)用幾何關(guān)系,計(jì)算了常用不同k值探頭在對(duì)t91/p91鋼進(jìn)行超聲波探傷中的k值變化、深度和水平距離的差異。用常用探頭和普通試塊即可完成t91/p91鋼管焊接接頭以及與t91/p91鋼對(duì)接的普通低合金鋼焊接接頭的超聲波探傷。

目錄 1、范圍,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,1 2、編制依據(jù),,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,1 3、作業(yè)前必須具備的條件和應(yīng)作的準(zhǔn)備,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,1 4、參加作業(yè)人員的資格要求職責(zé)分工權(quán)限,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,1 5、需工器具和計(jì)量器具的規(guī)格及精度,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,1 6、作業(yè)程序及內(nèi)容,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,1 7、質(zhì)量保證措施及作業(yè)后應(yīng)達(dá)到的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn),,,,,,,,,,,,,,,,,,,,4 8、作業(yè)中對(duì)控制點(diǎn)的設(shè)置,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,5 9、危險(xiǎn)點(diǎn)或危險(xiǎn)源的辨識(shí)及防護(hù)措施,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,5

本文對(duì)羊湖水電站現(xiàn)場(chǎng)焊接壓力鋼管試件的接頭韌性進(jìn)行了試驗(yàn)研究,分析了焊接接頭韌性分布規(guī)律及影響因素。

以某鍋爐廠t91鋼管環(huán)形焊接接頭為研究對(duì)象,采用均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì),以焊接電流、焊接電壓、焊接速度、預(yù)熱溫度、焊后熱處理溫度、保溫時(shí)間作為可調(diào)整的工藝參數(shù),使用abaqus有限元分析軟件對(duì)焊后熱處理的接頭殘余應(yīng)力進(jìn)行模擬。通過rbf神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和粒子群算法對(duì)焊接參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,并采用優(yōu)化后的焊接參數(shù)進(jìn)行了試驗(yàn)。結(jié)果表明,通過均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)的方法得到rbf神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)擬合用的訓(xùn)練樣本是可行的,大大降低了數(shù)據(jù)計(jì)算量。在優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)下預(yù)測(cè)的焊后最大殘余應(yīng)力與實(shí)際模擬值相近。采用優(yōu)化的焊接參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)得到的接頭金相檢驗(yàn)合格。

因?yàn)椴讳P復(fù)合鋼板具有良好的耐腐蝕性,它既節(jié)約了不銹鋼的材料又保證了產(chǎn)品的質(zhì)量。因此,它被廣泛的應(yīng)用到實(shí)際的工作施工當(dāng)中,水利、冶金、食品工業(yè)、核工業(yè)、石油化工等領(lǐng)域都有大量的應(yīng)用。本文是結(jié)合本人日常工作中出現(xiàn)的一些常見的復(fù)合鋼板焊接以及焊接接頭斷裂的情況進(jìn)行分析和探討。

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焊接接頭組織 電弧焊接時(shí)，焊接電弧使焊件局部加熱和熔化，同時(shí)加入填充金屬(焊條或焊 絲)，形成金屬熔池，并不斷把熱量傳給周圍冷的母材金屬。當(dāng)電弧移開后，熔 池的溫度迅速降低，熔池中液體金屬凝固成焊縫。由于熱傳導(dǎo)的作用，母材將受 到不同程度的加熱和冷卻，相當(dāng)于進(jìn)行了一次熱處理，使其組織和性能發(fā)生了變 化，這部分金屬所占的區(qū)域就稱為焊縫的熱影響區(qū)。焊接接頭是焊縫和熱影響區(qū) 的總稱。 由于電弧對(duì)焊接接頭的加熱是不均勻的，焊縫區(qū)溫度達(dá)到金屬的熔化溫度， 而在整個(gè)熱影響區(qū)中，離焊縫越近溫度就越高。因此，在焊接接頭組織中不僅組 織和性能都不均勻，而且在焊縫和熱影響區(qū)中還容易產(chǎn)生各種焊接缺陷，存在焊 接殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中。焊接接頭組織和性能與焊接方法、焊接規(guī)范、接頭形式 等因素有關(guān)，并直接影響焊接結(jié)構(gòu)的性能和可靠性。 熱影響區(qū)某點(diǎn)加熱的最高溫度、高溫停留時(shí)間及冷卻速度

精品文檔 精品文檔 型鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 在施工現(xiàn)場(chǎng)，型鋼接料是廣泛應(yīng)用的，接料多長(zhǎng)？焊縫多高？節(jié)點(diǎn)的處理是 有一定要求的。以下是各種型鋼的標(biāo)準(zhǔn)接頭。 一、等肢角鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 倒棱δ 角鋼型號(hào)連接角鋼長(zhǎng)度(l)間隙(δ)焊縫高度（hf） 50*5250 85 56*5300 105 63*6350 10 5 70*7 370 10 6 75*7 400 106 80*8410107 精品文檔 精品文檔 90*8460127 100*10490 12 9 110*10540129 125*126401410 140*14690 14 12 160*147901412 180*16860 14 14 200*208402018 二、不等肢角鋼標(biāo)準(zhǔn)接頭 δ倒棱 角鋼型號(hào)連接角鋼長(zhǎng)度

鋼軌焊接接頭是無縫線路的重要組成部分,其平直度情況對(duì)于列車行車速度、運(yùn)行平穩(wěn)性和旅客乘坐舒適性具有重要影響。采用型尺測(cè)量方法,對(duì)某線路現(xiàn)場(chǎng)新鋪鋼軌焊接接頭平直度進(jìn)行了測(cè)量、統(tǒng)計(jì)及分析,結(jié)果表明現(xiàn)役鋼軌焊接接頭平直度與tb/t1632-2005《鋼軌焊接》關(guān)于平直度的要求差距很大。結(jié)合軌道平順性控制特點(diǎn),總結(jié)了鋼軌焊接接頭平直度控制的主要措施,對(duì)鋼軌焊接接頭平直度研究方向提出了建議,指出全面系統(tǒng)研究鋼軌焊接接頭平直度,對(duì)于發(fā)展我國(guó)高速重載無縫線路、加快經(jīng)濟(jì)建設(shè)等具有重要意義。