鋁合金單道次等通道轉(zhuǎn)角擠壓工藝

分別對(duì)退火態(tài)和固溶時(shí)效態(tài)6061鋁合金進(jìn)行8道次及4道次等通道轉(zhuǎn)角擠壓,用有限元軟件deform-3d模擬變形過程,研究連續(xù)大變形對(duì)組織性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明:等通道擠壓使晶粒破碎細(xì)化,金屬流線走向與剖面對(duì)角線方向基本一致;退火態(tài)合金的表面硬度隨變形道次增加而升高,各道次擠壓載荷峰值沒有隨著變形道次增加而單調(diào)增加,而是經(jīng)歷一個(gè)升高、降低、再升高的過程。固溶時(shí)效態(tài)合金的表面硬度在2道次變形后達(dá)到了峰值,其載荷峰值也在第2道次變形時(shí)最高。硬度值的變化規(guī)律與強(qiáng)化因素及位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)有關(guān),而載荷的變化規(guī)律與摩擦力的變化及其對(duì)載荷的貢獻(xiàn)大小有關(guān)。模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn),擠壓載荷峰值隨著變形道次的增加而增大,與實(shí)測值不相符。由于劇烈變形使合金組織性能變化較大,因此需要適當(dāng)修正材料本構(gòu)關(guān)系,才能正確反映其流變行為。

對(duì)鋁青銅合金(cu-10%al-4%fe)進(jìn)行了等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ecae)熱加工處理,研究了ecae對(duì)合金微觀組織、力學(xué)性能及摩擦學(xué)性能的影響.結(jié)果表明:ecae熱擠壓后合金的晶粒顯著細(xì)化,晶粒尺寸隨著擠壓道次的增加而逐步減小;晶粒細(xì)化導(dǎo)致合金的硬度與屈服強(qiáng)度顯著增加,提高了合金抵抗塑性變形能力,減輕了磨粒對(duì)合金表面的犁削作用;ecae熱擠壓細(xì)化了合金中的第二相,減小了脫落硬質(zhì)顆粒壓入合金表面的深度與寬度,降低了合金的磨損量,提高了合金的摩擦學(xué)性能.

對(duì)三種鑄態(tài)高鋁鎂合金進(jìn)行了等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ecap),對(duì)擠壓前后的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能進(jìn)行了測試。結(jié)果表明擠壓使合金組織顯著細(xì)化,力學(xué)性能明顯提高。由于高鋁鎂合金在高溫?cái)D壓過程中除α-mg基體相外,存在較多β-mg17al12,兩相相互制約,顯著降低各相的(動(dòng)態(tài))再結(jié)晶速率,從而容易獲得比常規(guī)mg-al系合金細(xì)小得多的組織。結(jié)合等通道擠壓加工,有望發(fā)展高鋁鎂合金為經(jīng)濟(jì)型高強(qiáng)度鎂合金。

等通道轉(zhuǎn)角擠壓AZ31鎂合金的工藝參數(shù)影響

通過等方形截面通道轉(zhuǎn)角擠壓試驗(yàn),并借助有限元模擬等方法,對(duì)不同工藝路線擠壓后的2a50鋁合金試樣硬度和裂紋的變化情況及機(jī)理進(jìn)行了探討,發(fā)現(xiàn)ba路線較其他工藝路線更具應(yīng)用價(jià)值,為后續(xù)工藝試驗(yàn)的進(jìn)行提供了有力的依據(jù)。

鋁合金單渦輪的鑄造工藝

鋁及鋁合金熱擠壓工藝操作規(guī)程 本規(guī)程適合于500-800噸擠壓機(jī)上擠壓6061、6063等合金型材、棒 材管材的工藝要求，包括鑄棒加熱制度、擠壓制度、拉伸扭擰校直、 鋸切、取樣、人工時(shí)效制度、包裝等。 其工藝流程如下： 擠壓前準(zhǔn)備---鑄棒加熱---擠壓---拉伸扭擰校直---鋸切（定尺） ---取樣檢查---人工時(shí)效---包裝入庫。（不氧化型材） 1.擠壓前的準(zhǔn)備 1.1開機(jī)前，對(duì)設(shè)備的電源。控制系統(tǒng)、液壓系統(tǒng)和機(jī)械設(shè)備進(jìn)行檢 查，并按規(guī)定潤滑設(shè)備，無異常時(shí)，可進(jìn)行空負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，當(dāng)確定設(shè)備 處于正常狀態(tài)后，方可開始生產(chǎn)。 1.2檢查模具的規(guī)格和工作帶等處質(zhì)量，確認(rèn)符合生產(chǎn)單要求時(shí)將模 子、模墊、模支承試裝，并預(yù)先加熱。此項(xiàng)工作應(yīng)在開機(jī)前預(yù)先做好。 模具加熱溫度平模，420°c-450°c，分流模450°c+/-5°c。保溫加熱時(shí) 間不少于2小時(shí)。（到溫后計(jì)算） 1

本文闡述了汽車空調(diào)器專用四通道鋁合金扁管熱擠壓模的工作原理、基本結(jié)構(gòu)及影響扁管成形的因素,敘述了扁管成品的測試數(shù)據(jù)及模具的特點(diǎn).

應(yīng)用電化學(xué)測量技術(shù),研究了等徑轉(zhuǎn)角擠壓(ecap)變形后的超硬鋁合金aa7075在0.1mol.l-1nacl溶液中的電化學(xué)腐蝕行為。結(jié)果表明:同道次ecap狀態(tài)下,隨著擠壓溫度的升高,aa7075的自腐蝕電位和點(diǎn)蝕電位負(fù)移,耐腐蝕性能降低;而在相同ecap擠壓溫度下,隨著擠壓道次增加,aa7075的自腐蝕電位和點(diǎn)蝕電位正移,耐腐蝕性能提高。

本文在室溫下對(duì)鑄態(tài)3003鋁合金實(shí)施了道次等效應(yīng)變約為0.5的等通道轉(zhuǎn)角變形(equal-channelangularpressing-ecap),對(duì)其夾雜物的碎化、分布和合金的硬度進(jìn)行了考察。結(jié)果表明,第1道次的ecap加工將合金內(nèi)部的粗大(長5-15μm、寬1-2μm)且?guī)缀醭蔬B續(xù)分布的夾雜物(alfe(mn)si)折斷碎化(長1-3μm)并初步分散開,引入大量位錯(cuò)至合金中,提高硬度幅度達(dá)66.7%。后續(xù)的2-4道ecap加工將夾雜物分散均勻,但對(duì)夾雜物的碎化和硬度影響很小。本文的試驗(yàn)結(jié)果說明了ecap作為一種細(xì)化鋁合金內(nèi)部alfe(mn)si夾雜物并使之分布均勻的工藝方法的可行性。

對(duì)7050鋁合金等通道多次轉(zhuǎn)角擠壓(equal-channelangularpressing,簡稱ecap)過程中的變形行為進(jìn)行三維有限元模擬,并研究了擠壓過程中等效應(yīng)變的演化以及載荷-位移曲線變化。為開發(fā)多道次ecap工藝的模具設(shè)計(jì)、工藝參數(shù)提供理論指導(dǎo)依據(jù)。

首先介紹鋁合金的性能和擠壓技術(shù)的發(fā)展,重點(diǎn)論述鋁合金擠壓技術(shù)的現(xiàn)狀和擠壓工藝的相關(guān)參數(shù)。

為精確預(yù)測軋件的溫度場、優(yōu)化軋制工藝和提高最終產(chǎn)品的質(zhì)量,通過軋制試驗(yàn)和二維彈塑性有限元法,用msc、merc軟件建立了3104鋁合金板材單道次熱軋有限元溫度模型,分析了空冷、接觸傳熱、塑性變形熱和摩擦熱等傳熱方式對(duì)軋板溫度的影響以及軋板初始溫度、軋制速度、接觸傳熱系數(shù)和壓下量等軋制參數(shù)的軋板溫降靈敏度系數(shù)。結(jié)果表明:在單道次熱軋過程中,接觸傳熱對(duì)軋板溫度的影響最大,塑性變形熱的影響次之,摩擦熱的影響較小,空冷的影響最小;軋板初始溫度、軋制速度、接觸傳熱系數(shù)和壓下量等軋制參數(shù)的軋板溫降靈敏度系數(shù)依次減小。

采用er5356焊絲對(duì)7a52鋁合金厚板進(jìn)行單、雙絲氣體保護(hù)焊工藝對(duì)比。對(duì)單雙絲焊焊接接頭的變形、顯微組織、焊縫硬度和拉伸性能進(jìn)行了試驗(yàn)分析。結(jié)果表明,雙絲焊焊接接頭變形小;雙絲焊焊縫與單絲焊焊縫相比,組織更為細(xì)小致密,熱影響區(qū)較窄;焊縫區(qū)硬度高于單絲焊焊縫;焊縫抗拉強(qiáng)度比單絲焊焊縫提高了7.7%。由能譜分析得知采用雙絲焊工藝可抑制鋅的揮發(fā)。

很多材料(包括金屬、高分子以及巖石之類),在某些條件下形變時(shí),都會(huì)形成剪切帶。這些剪切帶是非晶體學(xué)的,所謂宏觀的,有幾種不同類型。我們所研究的是在常溫、準(zhǔn)靜態(tài)變形時(shí)形成的剪切帶。剪切帶形成和發(fā)展已被認(rèn)為是金屬材料大變形時(shí)的一種普遍機(jī)制,對(duì)其成型加工和應(yīng)用均極為重要。由于剪切帶問題十分復(fù)雜,至今還沒有公認(rèn)的看法。

在室溫下對(duì)電解鋁液直接合金化生產(chǎn)鑄態(tài)6063鋁合金實(shí)施了道次等效應(yīng)變約為0.5和0.9的等通道轉(zhuǎn)角變形(equal-channelangularpressing-ecap),對(duì)其夾雜物的分布、碎化和合金的硬度進(jìn)行了考察。結(jié)果表明,ecap加工將未充分電解的尺寸極為細(xì)小(納米尺度)、分布集中的團(tuán)絮狀al2o3夾雜物分散開,將粗大(長(5～15)μm、寬(1～2)μm)幾乎呈連續(xù)分布的alfesi夾雜物折斷碎化(長1-3μm)并分散開,明顯提高了合金的致密性、抗蝕性,并引入了大量位錯(cuò)于鋁合金中,提高硬度的幅度達(dá)到60%。試驗(yàn)結(jié)果說明了ecap作為一種提高電解鋁液直接合金化生產(chǎn)的鑄態(tài)鋁合金組織的工藝方法的可行性。

(19)中華人民共和國國家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局 (12)實(shí)用新型專利 (10)授權(quán)公告號(hào) (45)授權(quán)公告日 (21)申請(qǐng)?zhí)?01920354339.x (22)申請(qǐng)日2019.03.18 (73)專利權(quán)人安徽國建門窗幕墻工程有限公司 地址232000安徽省淮南市壽縣新橋國際 產(chǎn)業(yè)園創(chuàng)業(yè)園內(nèi) (72)發(fā)明人沈康　楊德學(xué)　 (51)int.cl. e06b3/964(2006.01) e06b7/16(2006.01) (54)實(shí)用新型名稱 鋁合金門窗轉(zhuǎn)角型材 (57)摘要 本實(shí)用新型公開了一種鋁合金門窗轉(zhuǎn)角型 材，涉及建筑型材技術(shù)領(lǐng)域，其在兩相鄰窗扇之 間設(shè)置有一豎管，豎管上套接有上滑環(huán)和下滑 環(huán)，上滑環(huán)豎直固定連接有第一豎板，第一豎板 和豎管的高度相同，第一豎板遠(yuǎn)離豎管的一端處 固定連接有第一外弧板，下滑環(huán)遠(yuǎn)離豎管的一側(cè) 處固定連接有

主要介紹了鋁合金單渦輪鑄件的鑄造工藝設(shè)計(jì)與該鑄件葉片砂芯芯盒的設(shè)計(jì)、制作方法。通過多年的生產(chǎn)證明,其工藝方法均能滿足該零件的品質(zhì)要求

利用三維有限元方法模擬了圓形工件的等通道轉(zhuǎn)角擠壓過程,分析了工件上應(yīng)變分布情況,其與理論值和二維模擬的結(jié)果符合較好。通過對(duì)穩(wěn)定變形階段塑性變形區(qū)的分析,探討了應(yīng)變分布不均勻的原因,所得結(jié)果有利于理解工件變形過程和優(yōu)化工藝設(shè)計(jì)。

為了了解鋁合金擠壓時(shí)的表面行為及粗晶環(huán)的來源和機(jī)制,進(jìn)行了小規(guī)模的反擠壓試驗(yàn)。為了知道工件條件和化學(xué)成分對(duì)其影響,對(duì)制件做了金相和定向條像顯微照片觀察,發(fā)現(xiàn)降低再結(jié)晶抑制元素(如cr)含量,增大擠壓比和擠壓速度都會(huì)增大粗晶環(huán)的深度?；跀D壓時(shí)顯微組織的演變,提出了在制件外表生成粗晶環(huán)的機(jī)制。

概述了影響鋁合金可擠壓性的因素,對(duì)比了各種鋁合金的擠壓性能,并定量地給出了各種鋁合金的擠壓性指標(biāo)。

針對(duì)壓鑄鋁合金殼體件存在氣孔等鑄造缺陷,分析了其產(chǎn)生的原因,并用間接擠壓鑄造工藝取代壓鑄工藝。采用的間接擠壓鑄造工藝參數(shù):充型速度為0.03～0.05m/s,充型時(shí)間為0.2s,模具溫度為250～300℃,澆注溫度為720～740℃,加壓壓力為150mpa。工藝改進(jìn)后,成功地制造出了耐1.5mpa氣密性要求的產(chǎn)品,其力學(xué)性能高于壓鑄產(chǎn)品,且內(nèi)部無鑄造缺陷。