某輸氣管線安全閥連接螺栓全部斷裂案例分析

以重慶市西彭至永川天然氣輸氣管線三標(biāo)段工程全程氮氣置換為例,對從如何選擇置換方式、氮氣置換設(shè)備的選擇、置換對氮氣的要求及氮氣量的計算、氮氣置換過程等幾個方面進行分析,對輸氣管線如何進行氮氣置換進行分析總結(jié)。

對開裂和斷裂的丙烯球罐底部排液閥連接螺栓進行了宏觀和微觀觀察分析,結(jié)果表明,螺栓斷裂起源于螺栓表面的晶間腐蝕,后以晶間型應(yīng)力腐蝕開裂(scc)擴展至斷裂,腐蝕介質(zhì)為so2-4和cl-。對在大氣中使用的奧氏體不銹鋼螺栓產(chǎn)生scc的原因進行了分析和討論,并提出防止該螺栓斷裂的工程措施。

通過與新舊螺栓的對比試驗,采用斷口形貌觀察、力學(xué)性能測試及耐腐蝕性能試驗,對履帶連接螺栓早期斷裂失效原因進行了分析。結(jié)果表明,此種車輛履帶連接螺栓是由于高強度、高預(yù)緊力、服役環(huán)境濕熱等因素共同作用下,產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕,最終導(dǎo)致延遲斷裂失效。針對早期失效原因提出了相應(yīng)的改進措施。

特大型齒輪因制造困難一般均為剖分式齒輪,即由2個半圓形齒輪組合而成。鋼球磨煤機的剖分式齒輪因連接螺栓頻繁斷裂,造成制粉設(shè)備停運。對設(shè)備的故障原因進行了分析,主要是磨煤機的運行振動太大,為此,提出了有效的改進措施,消除了剖分式齒輪連接螺栓頻繁斷裂的缺陷,確保了磨煤機設(shè)備的安全運行。

sssxxx 五、幕墻立柱與主結(jié)構(gòu)連接 q:幕墻所受垂直幕墻面的組合荷載設(shè)計值:1.452kn/m^2 ga:玻璃幕墻構(gòu)件(包括玻璃和框)的平均自重設(shè)計值:0.480kn/m^2 q.l:立柱所受水平組合荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值(kn/m) b:幕墻分格寬:1.650m hsjcg:立柱計算跨度:4.500m q.l=q×b =1.452×1.650=2.396kn/m n1:連接處螺栓拉力總力設(shè)計值(kn) n1=q.l×hsjcg =2.396×4.500=10.781kn n2:連接處螺栓剪力總力設(shè)計值(kn) n2=ga×b×hsjcg =0.480×1.650×4.500=3.564kn fv:普通螺栓連接的抗剪強度計算值:190.0n/mm^2 ft:普通

成果與經(jīng)驗 輸氣管線直埋全焊接球閥 的結(jié)構(gòu)特點及應(yīng)用 史安民 1 ,吳軍貴 2 (1.張家港港華燃?xì)庥邢薰?江蘇張家港215600;2.杭州港華燃?xì)庥邢薰?杭州310000) 摘要:闡述了適用于天然氣高壓管道的直埋全焊接球閥的結(jié)構(gòu)特點,安裝及日常運行維護的 方法。 關(guān)鍵詞:天然氣管道;全焊接;直埋地球閥 中圖分類號:tu996文獻標(biāo)識碼:b文章編號:10057439(2007)04024103 directlyburiedundergroundfullyweldedballvalves structurecharactersandapplication shianmin1,wujungui2 (zhangjiaganghongkongandchinagaslimited,zha

闡述了適用于天然氣高壓管道的直埋全焊接球閥的結(jié)構(gòu)特點,安裝及日常運行維護的方法。

發(fā)行版本：a 集輸氣管線運行管理規(guī)定修改次數(shù)：0 文件編號：qhse/cqce-19zy01-2005 頁碼：1/5 1適用范圍 本文件規(guī)定了第二采油廠集輸氣管線日常巡護、維修、安全運行方面的 技術(shù)管理及生產(chǎn)管理內(nèi)容和要求。 本文件適用于第二采油廠集輸氣管線運行的過程管理。 2引用標(biāo)準(zhǔn) 下列標(biāo)準(zhǔn)所包含的條文，通過在本文件中引用而構(gòu)成本文件的條文。本 文件發(fā)布時，所示版本均為有效。所有標(biāo)準(zhǔn)都會被修訂，使用本文件的各方 應(yīng)探討使用下列標(biāo)準(zhǔn)最新版本的可能性。 2.1gb/t19001-2000《質(zhì)量管理體系要求》 2.2gb/t24001-1996《環(huán)境管理體系規(guī)范及使用指南》 2.3gb/t28001-2001《職業(yè)健康安全管理體系規(guī)范》 2.4sy/t6276-1997《石油天然氣工業(yè)健康安全與環(huán)境管理體系》 3術(shù)語定義 本文件中的術(shù)語和定義引用q/sy2.

鋼結(jié)構(gòu)連接螺栓

鋼結(jié)構(gòu)連接螺栓

單向連接螺栓介紹 編制整理：__________________________ 時間：__________________________ 單向連接螺栓介紹 第2頁共24頁 目錄 一、單向螺栓出現(xiàn)的緣起.............................................3 二、單向螺栓的種類................................................5 三、hollo-bolt螺栓................................................5 hollo-bolt......................................................6 四、rmh螺栓...............................

針對某裝甲車試車時懸架減振器貯油缸連接螺栓斷裂的故障,從下連接座材料及減振器液壓閥結(jié)構(gòu)等方面分析連接螺栓斷裂原因,并提出相應(yīng)的后續(xù)結(jié)構(gòu)改進措施。

輸氣管線副管與變徑管設(shè)計技術(shù)經(jīng)濟分析:最低費用法

在水泥企業(yè)常常會出現(xiàn)管磨機中空軸與筒體連接螺栓被剪斷的情況。2009年我公司一臺φ2.2×7.5m規(guī)格的mgx微介質(zhì)高細(xì)水泥磨機發(fā)現(xiàn)出料端中空軸與筒體28顆連接螺栓被剪斷16顆的情況。經(jīng)分析其剪斷原因可能是:螺栓松動后

采用焊接過程數(shù)值模擬軟件sysweld研究了輸氣管線在役焊接過程中管道內(nèi)壁的變形,并和常規(guī)焊接進行了對比.結(jié)果表明,對于在役焊接近縫區(qū)的一點,隨著焊接熱源的靠近,變形量逐漸增大,當(dāng)焊接熱源經(jīng)過該點時變形量最大,在隨后的冷卻過程中,變形量減小.在役焊接時焊接接頭的變形與常規(guī)焊接有較大差異,在役焊接過程中接頭的瞬態(tài)變形和殘余變形均為外凸變形;而對于常規(guī)焊接,隨著焊接冷卻過程的進行,逐漸由外凸變形過渡為內(nèi)凹變形,最終的殘余變形為內(nèi)凹變形.隨著焊接熱輸入的增大,在役焊接接頭近縫區(qū)的瞬態(tài)變形和殘余變形均增大,遠(yuǎn)離焊縫中心區(qū)域的瞬態(tài)變形和殘余變形隨著熱輸入的增加而減小.

本文應(yīng)用有限元分析軟件ansys對某型發(fā)射裝置的連接螺栓進行靜力學(xué)分析,建立了連接螺栓的有限元模型,對有限元計算結(jié)果進行分析,方便地找到連接螺栓應(yīng)力危險區(qū)域,為進一步改善其結(jié)構(gòu)設(shè)計提供參考依據(jù)。

JZ20—2海底輸氣管線鋪設(shè)工程中的施工焊接

JZ20—2海底輸氣管線鋪設(shè)工程中的施工焊接

某輸氣管線用國產(chǎn)a105鋼法蘭盤在-16℃條件下的輸氣試壓過程中出現(xiàn)貫穿裂紋造成失效;利用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、材料試驗機等對失效法蘭盤的化學(xué)成分、顯微組織、力學(xué)性能以及裂紋的形成、擴展進行了分析,以找出失效原因。結(jié)果表明:失效法蘭盤材料組織粗大,局部區(qū)域有出現(xiàn)魏氏組織傾向,材料塑性、沖擊韌性較差,滿足不了標(biāo)準(zhǔn)要求;裂紋起源于法蘭盤頸部斜坡面與平臺交界應(yīng)力集中處的加工刀痕根部,在焊接殘余應(yīng)力和管線壓力的共同作用下,裂紋沿脆性組織擴展,最終造成法蘭盤開裂失效。

筆者于2012年5月對株洲某公園的游樂設(shè)施進行定期檢驗中,發(fā)現(xiàn)"飛龜"旋轉(zhuǎn)臂法蘭處有一連接螺栓斷裂。經(jīng)過向設(shè)備經(jīng)營管理者了解,這并不是這個位置螺栓的第一次斷裂,設(shè)備總共才運營了一年多,已經(jīng)發(fā)生過好幾次。雖然這次的設(shè)備缺陷沒有造成重大的傷亡事故。因為某個螺栓的斷裂影響到整個法蘭的

概述了天生橋二級電站電容式電壓互感器(cvt)引下線與結(jié)合濾波器連接螺栓斷裂現(xiàn)象,分析了故障產(chǎn)生的原因,提出了故障處理方案,并進一步對類似問題的處理和解決方法進行了討論。

某型號活塞式壓縮機聯(lián)軸器的連接螺栓在停車維修拆卸時發(fā)現(xiàn)斷裂。通過化學(xué)成分分析、硬度測試、金相檢驗、斷口分析及能譜分析對斷裂原因進行了分析。結(jié)果表明:螺栓根部存在結(jié)構(gòu)不連續(xù)的退刀槽,導(dǎo)致螺栓應(yīng)力集中產(chǎn)生初始裂紋,在長期服役后發(fā)生疲勞斷裂。