更新日期: 2025-06-07

噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析

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噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析 4.6

噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析

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噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析

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深水鉆井噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串的結(jié)構(gòu)特殊,受力復(fù)雜。作業(yè)過(guò)程中噴射管串系統(tǒng)的內(nèi)、外層管柱處在不同的受力系統(tǒng)中,正確分析噴射管串系統(tǒng)在作業(yè)過(guò)程中的軸向力是分析管柱整體變形和應(yīng)力的基礎(chǔ)。分析發(fā)現(xiàn):底部鉆具組合的軸向力主要受馬達(dá)、鉆頭壓降產(chǎn)生的水力推力、射流反作用力及鉆頭鉆壓的影響,導(dǎo)管上的軸向力受地層和入泥導(dǎo)管之間的摩擦力影響,二者通過(guò)導(dǎo)管送入工具相互傳遞。計(jì)算了作業(yè)過(guò)程中噴射管串各部分的軸向力分布,并討論了導(dǎo)管柱上的中性點(diǎn)隨導(dǎo)管安裝深度的變化規(guī)律,對(duì)噴射安裝導(dǎo)管設(shè)計(jì)和作業(yè)具有實(shí)際意義。

深水噴射鉆井導(dǎo)管力學(xué)分析與強(qiáng)度校核 深水噴射鉆井導(dǎo)管力學(xué)分析與強(qiáng)度校核 深水噴射鉆井導(dǎo)管力學(xué)分析與強(qiáng)度校核

深水噴射鉆井導(dǎo)管力學(xué)分析與強(qiáng)度校核

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深水噴射鉆井作業(yè)中導(dǎo)管強(qiáng)度是確保井口穩(wěn)定以及后續(xù)鉆井作業(yè)順利進(jìn)行的有力保障。對(duì)最危險(xiǎn)工況下的導(dǎo)管柱橫向受力進(jìn)行了分析,并基于有限元技術(shù)提出一種導(dǎo)管強(qiáng)度校核的方法。分別建立隔水管和導(dǎo)管系統(tǒng)的力學(xué)分析模型,尤其針對(duì)下入有傾斜及固井有缺陷的導(dǎo)管進(jìn)行了強(qiáng)度校核,求得鉆井船最大許用偏移。算例表明,鉆井船偏移對(duì)導(dǎo)管強(qiáng)度的影響主要集中在泥線(xiàn)下較短一段管柱,導(dǎo)管2°內(nèi)傾斜與固井缺陷對(duì)其橫向承載能力影響較小。

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深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b過(guò)程中管柱力學(xué)分析 深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b過(guò)程中管柱力學(xué)分析 深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b過(guò)程中管柱力學(xué)分析

深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b過(guò)程中管柱力學(xué)分析

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深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b過(guò)程中管柱力學(xué)分析 4.4

根據(jù)深水導(dǎo)管?chē)娚浒惭b作業(yè)特點(diǎn),建立了該過(guò)程中的管柱靜力學(xué)模型,并應(yīng)用加權(quán)殘值法進(jìn)行了求解,得出了在考慮環(huán)境載荷、鉆柱結(jié)構(gòu)及鉆井船偏移等因素影響下的管柱變形和應(yīng)力分布規(guī)律。研究結(jié)果表明,中深層海流對(duì)管柱變形影響最大,合理設(shè)計(jì)鉆柱結(jié)構(gòu)和控制鉆井船偏移是保證深水導(dǎo)管垂直安裝和鉆柱抗拉強(qiáng)度安全的關(guān)鍵。深水管柱的彎曲正應(yīng)力在鉆柱的上下兩端作用明顯,進(jìn)行鉆柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí),必須考慮管柱橫向變形引起的彎曲正應(yīng)力,提出了相適應(yīng)的鉆柱結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案。作業(yè)初期,鉆井船向海流負(fù)方向適當(dāng)偏移,有利于控制導(dǎo)管的入泥傾角;遇阻活動(dòng)管串時(shí),鉆井船向海流正方向適當(dāng)偏移,能夠有效地降低鉆柱危險(xiǎn)截面上的最大拉應(yīng)力。

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噴射鼓泡反應(yīng)器核心部件——噴射管設(shè)計(jì) 噴射鼓泡反應(yīng)器核心部件——噴射管設(shè)計(jì) 噴射鼓泡反應(yīng)器核心部件——噴射管設(shè)計(jì)

噴射鼓泡反應(yīng)器核心部件——噴射管設(shè)計(jì)

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噴射鼓泡反應(yīng)器核心部件——噴射管設(shè)計(jì) 4.8

針對(duì)某熱電廠(chǎng)65t/h鍋爐的煙氣,進(jìn)行了噴射鼓泡反應(yīng)器的核心部件——噴射管組合的設(shè)計(jì),實(shí)現(xiàn)了噴射管占地少、耗能少、高效率的目的。

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噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析熱門(mén)文檔

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噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì)

噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì)

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噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì) 4.5

噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì)

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噴射導(dǎo)管技術(shù)在深水鉆井作業(yè)中的應(yīng)用 噴射導(dǎo)管技術(shù)在深水鉆井作業(yè)中的應(yīng)用 噴射導(dǎo)管技術(shù)在深水鉆井作業(yè)中的應(yīng)用

噴射導(dǎo)管技術(shù)在深水鉆井作業(yè)中的應(yīng)用

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噴射導(dǎo)管技術(shù)在深水鉆井作業(yè)中的應(yīng)用 4.7

深水油氣日益成為海洋石油勘探開(kāi)發(fā)的熱點(diǎn),但深水鉆井作業(yè)面臨著許多難題和挑戰(zhàn),噴射導(dǎo)管技術(shù)是解決深水淺層鉆井難題的技術(shù)之一。該技術(shù)采用在噴射管柱內(nèi)下動(dòng)力鉆具的方式,用鉆入泥線(xiàn)以下的管串自身重力鉆進(jìn),噴射到位后利用地層的粘附力和摩擦力穩(wěn)固住導(dǎo)管,起出送入工具和管內(nèi)鉆具,完成導(dǎo)管的安裝。噴射導(dǎo)管技術(shù)可避免因水泥漿密度過(guò)大而壓破地層,也可避免深水由于低溫等因素影響固井質(zhì)量。我國(guó)第一口水深超千米的深水井——荔灣3-1-1井利用該技術(shù)成功完成了導(dǎo)管的安裝,井口裝置沒(méi)有出現(xiàn)井口失穩(wěn)的問(wèn)題。隨著我國(guó)深水勘探步伐的加快,越來(lái)越多的深水區(qū)塊將投入勘探開(kāi)發(fā),噴射導(dǎo)管技術(shù)具有良好的應(yīng)用前景。

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劈磚中的力學(xué)分析

劈磚中的力學(xué)分析

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劈磚中的力學(xué)分析 4.5

劈磚中的力學(xué)分析 摘要分析用手劈磚過(guò)程中的力學(xué)問(wèn)題分析. 關(guān)鍵詞燒結(jié)普通磚,力學(xué)問(wèn)題 在武俠電影中,我們有時(shí)會(huì)看到表演硬氣功的,徒手就把磚在瞬間劈 成兩半。在現(xiàn)實(shí)生活中,我們有也會(huì)目睹或從新聞中看到類(lèi)似事情發(fā) 生。 對(duì)于一般人來(lái)說(shuō),我們會(huì)感到十分驚訝,或感覺(jué)表演者十分厲害,或 感覺(jué)表演者在磚上做了手腳。然而,在徒手劈磚的過(guò)程中蘊(yùn)含著許多 力學(xué)原理。我們經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)單的力學(xué)分析會(huì)發(fā)現(xiàn),徒手劈斷磚并不是什么 難事. 首先,我們會(huì)發(fā)現(xiàn),表演者使用的磚都是燒結(jié)普通磚,其標(biāo)準(zhǔn)尺寸為 240mm*115mm*53mm,其抗壓強(qiáng)度在24mpa左右[1],抗折強(qiáng)度在2mpa左 右 [2].其次,我們會(huì)發(fā)現(xiàn),擺放磚的方式基本是兩種方式.第一種: 第二種: 對(duì)于第一種劈磚模式,來(lái)自手掌的打擊在磚塊上產(chǎn)生彎曲應(yīng)力。來(lái)自 材料力學(xué)知識(shí)可得知,普通燒結(jié)磚相對(duì)耐抗壓而不耐抗折,可得當(dāng)受

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管材振動(dòng)繞彎塑性成形的力學(xué)分析 管材振動(dòng)繞彎塑性成形的力學(xué)分析 管材振動(dòng)繞彎塑性成形的力學(xué)分析

管材振動(dòng)繞彎塑性成形的力學(xué)分析

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管材振動(dòng)繞彎塑性成形的力學(xué)分析 4.5

介紹了管材低頻振動(dòng)繞彎塑性成形的工作原理,分析了管材低頻振動(dòng)繞彎塑性成形過(guò)程中金屬的應(yīng)變-時(shí)間歷程;在一維粘彈塑性本構(gòu)關(guān)系的基礎(chǔ)上,利用matlab的符號(hào)計(jì)算推導(dǎo)出了管材斷面圓周上各點(diǎn)的動(dòng)態(tài)應(yīng)力的顯性表達(dá)式。根據(jù)所給定的振型參數(shù)和材料力學(xué)性能參數(shù),分別得出了管材金屬在低頻振動(dòng)繞彎條件下的動(dòng)態(tài)應(yīng)力-時(shí)間曲線(xiàn)和在不同時(shí)間時(shí)管材斷面圓周上各點(diǎn)的應(yīng)力分布曲線(xiàn)。分析表明,與常規(guī)繞彎塑性成形過(guò)程的應(yīng)力相比,管材低頻振動(dòng)繞彎塑性成形時(shí)的應(yīng)力至少可以降低14.8%;附加低頻振動(dòng)后彎曲管材斷面圓周上最大應(yīng)力和最小應(yīng)力的差值比無(wú)振動(dòng)時(shí)管材斷面圓周上最大應(yīng)力和最小應(yīng)力的差值減小70.8%,彎曲管材斷面圓周上的應(yīng)力分布更均勻。

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工程力學(xué)-變形體靜力學(xué)分析 工程力學(xué)-變形體靜力學(xué)分析 工程力學(xué)-變形體靜力學(xué)分析

工程力學(xué)-變形體靜力學(xué)分析

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工程力學(xué)-變形體靜力學(xué)分析 3

工程力學(xué)-變形體靜力學(xué)分析——再論利用力的平衡、變形幾  何協(xié)調(diào)及力與變形間的關(guān)系,  分析變形體靜力學(xué)問(wèn)題的基本方法。  例4.9圖中bd桿直徑d=25mm,cd桿為30×80mm矩  形截面,彈性模量e=200gpa,求d點(diǎn)的位移。

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噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析精華文檔

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核安全一級(jí)閥門(mén)的力學(xué)分析

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核安全一級(jí)閥門(mén)的力學(xué)分析 4.4

介紹了核安全一級(jí)閥門(mén)結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析方法在閥門(mén)設(shè)計(jì)中的重要作用。以核安全一級(jí)電動(dòng)截止閥為例,采用規(guī)范法和分析法對(duì)閥門(mén)的承壓邊界進(jìn)行了力學(xué)分析和計(jì)算,并對(duì)閥門(mén)主法蘭和連接螺栓的計(jì)算結(jié)果作了對(duì)比和評(píng)價(jià)。

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增力自鎖型手動(dòng)夾具的設(shè)計(jì)及力學(xué)分析 增力自鎖型手動(dòng)夾具的設(shè)計(jì)及力學(xué)分析 增力自鎖型手動(dòng)夾具的設(shè)計(jì)及力學(xué)分析

增力自鎖型手動(dòng)夾具的設(shè)計(jì)及力學(xué)分析

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增力自鎖型手動(dòng)夾具的設(shè)計(jì)及力學(xué)分析 4.3

設(shè)計(jì)了一種能夠自鎖的手動(dòng)夾具增力機(jī)構(gòu),利用典型的杠桿、鉸桿和斜楔增力模塊組合成杠桿-鉸桿-斜楔式串聯(lián)傳動(dòng)機(jī)構(gòu),通過(guò)長(zhǎng)度和角度效應(yīng),實(shí)現(xiàn)了力的三級(jí)放大。介紹了該機(jī)構(gòu)的組成及工作原理,按照力學(xué)模型推導(dǎo)出了增力系數(shù)和輸出力的計(jì)算公式,分析了各工作參數(shù)對(duì)增力效果的影響。該機(jī)構(gòu)具有綠色環(huán)保,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊,增力系數(shù)大等優(yōu)點(diǎn)。

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水力噴射管道埋設(shè)機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究 水力噴射管道埋設(shè)機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究 水力噴射管道埋設(shè)機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究

水力噴射管道埋設(shè)機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究

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水力噴射管道埋設(shè)機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)研究 4.5

簡(jiǎn)要介紹了海底管道埋深方法和開(kāi)溝設(shè)備,從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和實(shí)際應(yīng)用兩方面對(duì)水力噴射型管道埋設(shè)機(jī)進(jìn)行了分析和計(jì)算。經(jīng)工程用實(shí)踐證明:該類(lèi)型埋設(shè)機(jī)使用效率好、經(jīng)濟(jì)實(shí)惠且適用于水深不超過(guò)40m的水下pe管道敷設(shè)埋深施工。

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簾線(xiàn)鋼中鈦夾雜形成的熱力學(xué)分析 簾線(xiàn)鋼中鈦夾雜形成的熱力學(xué)分析 簾線(xiàn)鋼中鈦夾雜形成的熱力學(xué)分析

簾線(xiàn)鋼中鈦夾雜形成的熱力學(xué)分析

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簾線(xiàn)鋼中鈦夾雜形成的熱力學(xué)分析 4.5

對(duì)簾線(xiàn)鋼中tin夾雜的形成熱力學(xué)進(jìn)行了計(jì)算,通過(guò)理論計(jì)算表明,在簾線(xiàn)鋼凝固過(guò)程后期,固液界面的tin平衡濃度積較低,易形成鈦夾雜。相對(duì)碳含量較低的簾線(xiàn)鋼而言,碳含量較高的簾線(xiàn)鋼在凝固后期由于固液界面的溫度較低,導(dǎo)致tin平衡濃度積也較低,更易于形成鈦夾雜。根據(jù)理論分析結(jié)果,采取了相應(yīng)的技術(shù)措施,使與鈦夾雜相關(guān)的簾線(xiàn)鋼合格率得到明顯提高。

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中洞法開(kāi)挖的地鐵車(chē)站施工力學(xué)分析 中洞法開(kāi)挖的地鐵車(chē)站施工力學(xué)分析 中洞法開(kāi)挖的地鐵車(chē)站施工力學(xué)分析

中洞法開(kāi)挖的地鐵車(chē)站施工力學(xué)分析

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中洞法開(kāi)挖的地鐵車(chē)站施工力學(xué)分析 4.6

中洞法施工時(shí),由于中洞的二襯澆筑與中洞開(kāi)挖和初期支護(hù)之間的時(shí)間間隔較短,中洞二襯結(jié)構(gòu)在初期支護(hù)變形尚未完成時(shí)已經(jīng)參與共同工作,同時(shí)在側(cè)洞開(kāi)挖時(shí),圍巖體已經(jīng)形成的力學(xué)平衡再次被改變,需要與襯砌結(jié)構(gòu)共同變形重新達(dá)到新的平衡,已形成的中洞二襯結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)將又一次發(fā)生變化,這些問(wèn)題在實(shí)際工程中并未得到深入考慮和研究,造成一系列工程問(wèn)題。本文作者以北京地鐵五號(hào)線(xiàn)典型的中洞法車(chē)站為例,對(duì)中洞法地鐵車(chē)站的襯砌結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工階段的全程力學(xué)分析研究,闡述其在各個(gè)施工階段的力學(xué)行為,確定了最不利荷載工況,并對(duì)中洞法地鐵車(chē)站結(jié)構(gòu)的斷面形式進(jìn)行了一定的優(yōu)化。

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噴射安裝導(dǎo)管作業(yè)中噴射管串力學(xué)分析最新文檔

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幕墻結(jié)構(gòu)中組合梁的力學(xué)分析與設(shè)計(jì)計(jì)算

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幕墻結(jié)構(gòu)中組合梁的力學(xué)分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 4.4

按非整體式組合梁和整體式組合梁兩種方式對(duì)其力學(xué)性能及設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程進(jìn)行了深入探討,旨在為幕墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中組合截面的設(shè)計(jì)計(jì)算提供科學(xué)的依據(jù)。

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“U”型管換熱器隔板力學(xué)分析及總結(jié) “U”型管換熱器隔板力學(xué)分析及總結(jié) “U”型管換熱器隔板力學(xué)分析及總結(jié)

“U”型管換熱器隔板力學(xué)分析及總結(jié)

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“U”型管換熱器隔板力學(xué)分析及總結(jié) 4.6

通過(guò)對(duì)進(jìn)入"u"型管換熱器的氣體建立數(shù)學(xué)模型,計(jì)算換熱器隔板受力情況,總結(jié)損壞換熱器的各種因素,避免換熱器擋板受力超負(fù)荷,保證裝置的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

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對(duì)兩起建筑結(jié)構(gòu)中構(gòu)件破壞的力學(xué)分析

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對(duì)兩起建筑結(jié)構(gòu)中構(gòu)件破壞的力學(xué)分析 4.6

用力學(xué)原理分析兩起建筑工程中結(jié)構(gòu)構(gòu)件破壞的原因,指出具備基本的力學(xué)知識(shí)是對(duì)建筑工程的從業(yè)人員必不可少的要求。

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基于A(yíng)NSYS的金屬軟管的瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)分析 4.6

運(yùn)用非線(xiàn)性有限元法,采用三維殼單元shell93和空間梁?jiǎn)卧猙eam189,利用耦合和約束理論,在ansys中建立金屬軟管的有限元模型,對(duì)金屬軟管進(jìn)行瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)有限元分析,得到金屬軟管在一個(gè)周期內(nèi)的阻尼迴滯曲線(xiàn)以及動(dòng)態(tài)響應(yīng),并將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,證明了有限元建模及其計(jì)算結(jié)果的正確性,為金屬軟管的力學(xué)性能和動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)分析以及將來(lái)的壽命分析的研究提供了參考。

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深水噴射導(dǎo)管實(shí)用設(shè)計(jì)方法 深水噴射導(dǎo)管實(shí)用設(shè)計(jì)方法 深水噴射導(dǎo)管實(shí)用設(shè)計(jì)方法

深水噴射導(dǎo)管實(shí)用設(shè)計(jì)方法

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深水噴射導(dǎo)管實(shí)用設(shè)計(jì)方法 4.5

深水噴射導(dǎo)管優(yōu)化設(shè)計(jì)主要包括入泥深度設(shè)計(jì)、導(dǎo)管尺寸選擇、出泥面高度設(shè)計(jì)、導(dǎo)管強(qiáng)度校核和穩(wěn)性校核等內(nèi)容。通過(guò)對(duì)鄰井資料進(jìn)行回歸計(jì)算,把對(duì)比分析的結(jié)果作為安全系數(shù)選取的參照,并對(duì)安全系數(shù)進(jìn)行了評(píng)估。并通過(guò)對(duì)設(shè)計(jì)井導(dǎo)管校核計(jì)算的實(shí)例以及在實(shí)際作業(yè)中的成功應(yīng)用證明了該方法的有效性和實(shí)用性。

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礦用泵送式濕噴機(jī)混凝土噴射的力學(xué)分析 礦用泵送式濕噴機(jī)混凝土噴射的力學(xué)分析 礦用泵送式濕噴機(jī)混凝土噴射的力學(xué)分析

礦用泵送式濕噴機(jī)混凝土噴射的力學(xué)分析

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礦用泵送式濕噴機(jī)混凝土噴射的力學(xué)分析 4.7

對(duì)礦用泵送式濕噴機(jī)混凝土泵送和噴射進(jìn)行力學(xué)分析,可以計(jì)算出噴射混凝土所需要的壓力的最優(yōu)值,以此作為確定礦用泵送式濕噴機(jī)主要參數(shù)的依據(jù),同時(shí)能夠得出混凝土料的最佳配比,使噴射更加合理。

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噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì) 噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì) 噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì)

噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì)

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噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì) 4.4

噴射管與文丘里管的設(shè)計(jì)

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噴射導(dǎo)管安裝后實(shí)時(shí)承載力分析 噴射導(dǎo)管安裝后實(shí)時(shí)承載力分析 噴射導(dǎo)管安裝后實(shí)時(shí)承載力分析

噴射導(dǎo)管安裝后實(shí)時(shí)承載力分析

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噴射導(dǎo)管安裝后實(shí)時(shí)承載力分析 4.7

近年來(lái)隨著對(duì)深水鉆井技術(shù)不斷的探索研究,噴射導(dǎo)管鉆井技術(shù)越來(lái)越得到廣泛的應(yīng)用。目前對(duì)噴射導(dǎo)管的研究中,由于時(shí)間效應(yīng)的復(fù)雜性,其安裝后實(shí)時(shí)承載力未能得到很好的解決。為此,本文利用有限元數(shù)值模擬方法對(duì)深水噴射導(dǎo)管的實(shí)時(shí)承載力進(jìn)行分析,對(duì)現(xiàn)有的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式進(jìn)行了改進(jìn),結(jié)合塑土的強(qiáng)度恢復(fù)試驗(yàn),實(shí)現(xiàn)了導(dǎo)管實(shí)時(shí)承載力的計(jì)算。

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芻議深水鉆井作業(yè)中噴射導(dǎo)管技術(shù)的應(yīng)用

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芻議深水鉆井作業(yè)中噴射導(dǎo)管技術(shù)的應(yīng)用 4.3

現(xiàn)階段,海洋及陸地深水鉆井油氣已經(jīng)成為海洋石油勘探開(kāi)發(fā)工作關(guān)注的熱點(diǎn)或焦點(diǎn),但是深水鉆井作業(yè)工作受技術(shù)等因素的影響,深水鉆井作業(yè)面臨著眾多挑戰(zhàn)與難題?;谏钏@井作業(yè)面臨的問(wèn)題,噴射導(dǎo)管技術(shù)不斷推廣應(yīng)用,已經(jīng)成為當(dāng)前解決深水鉆井作業(yè)難題的關(guān)鍵性技術(shù)之一。本文著重分析探討了陸地深水鉆井作業(yè)中噴射導(dǎo)管技術(shù)的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)及問(wèn)題等。

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深水鉆井噴射導(dǎo)管改進(jìn)與應(yīng)用 深水鉆井噴射導(dǎo)管改進(jìn)與應(yīng)用 深水鉆井噴射導(dǎo)管改進(jìn)與應(yīng)用

深水鉆井噴射導(dǎo)管改進(jìn)與應(yīng)用

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深水鉆井噴射導(dǎo)管改進(jìn)與應(yīng)用 4.4

在常規(guī)噴射作業(yè)的基礎(chǔ)上,對(duì)深水鉆井常規(guī)噴射導(dǎo)管工藝在作業(yè)準(zhǔn)備、導(dǎo)管柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與實(shí)施過(guò)程的控制進(jìn)行了改進(jìn),并進(jìn)行了成功的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用?,F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明,改進(jìn)的導(dǎo)管柱結(jié)構(gòu)提高了噴射作業(yè)質(zhì)量,縮短了施工作業(yè)時(shí)間,對(duì)于深水鉆井設(shè)計(jì)與鉆井作業(yè)具有參考意義。

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