屈曲分析確定跨層柱計(jì)算長度實(shí)用方法

通過對(duì)某工程起重機(jī)立柱可能失穩(wěn)方向的分析,建立了含外伸桁架和斜拉桿的立柱屈曲分析的簡化模型,并在此基礎(chǔ)上,推導(dǎo)了立柱的屈曲基本方程。數(shù)值算例驗(yàn)證了方法的正確性,計(jì)算了桁架的最優(yōu)長度并探討了其影響因素,得到此類立柱的最小長度因數(shù)為2/3的結(jié)論。

復(fù)雜鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算長度的確定方法

24m跨門式剛架的屈曲分析——本文采用有限元分析程序ansys，對(duì)24m跨門式剛架的屈曲進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬。模擬分析中，主要孝慮幾何大變形下，各種荷1蠢作用方式對(duì)嘲架屈由的影響。通過研究與分析，得到了大跨度刖架結(jié)構(gòu)屈由的特點(diǎn)和規(guī)律，可為工程應(yīng)用...

夾芯板彎曲屈曲分析的有限條—棱方法——用有限條一棱方法對(duì)冷彎薄壁型鋼壓型表面泡沫夾芯板進(jìn)行了彎曲屈曲分析．得到了夾芯板受壓面層屈曲時(shí)的臨界應(yīng)力、屈曲荷載及屈曲半波長．并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，理論值與試驗(yàn)值吻合較好。　　

通過建立三維有限元模型,分別考慮對(duì)稱荷載作用和非對(duì)稱荷載作用兩種工況對(duì)3萬t圓筒式的鋼板庫進(jìn)行了有限元屈曲分析,由分析結(jié)果得到筒倉最易發(fā)生失穩(wěn)的部位。

應(yīng)用abaqus軟件建立復(fù)合材料加筋板結(jié)構(gòu)有限元模型,在軸向壓縮載荷下,進(jìn)行線性特征值屈曲分析。針對(duì)筋條參數(shù)、壁板參數(shù)及邊界條件等影響因素,計(jì)算模型的臨界屈曲載荷,對(duì)加筋板結(jié)構(gòu)進(jìn)行屈曲承載能力分析。結(jié)果表明:加筋條高度和條數(shù)、壁板鋪層順序和厚度及結(jié)構(gòu)邊界條件對(duì)屈曲載荷影響顯著。

基于《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》給出的有關(guān)單層或多層框架柱計(jì)算長度的近似計(jì)算公式和表格在穩(wěn)定承載力計(jì)算時(shí)對(duì)于一些特殊情況不適用,通過算例介紹了sap2000有限元程序?qū)χ舆M(jìn)行屈曲分析的方法,并對(duì)其解答與解析解和ansys計(jì)算值進(jìn)行了對(duì)比分析.計(jì)算結(jié)果表明,三者吻合度較好,并且也可反算出特殊情況下的框架柱計(jì)算長度.

大跨度斜拉鋼管混凝土拱橋屈曲分析——以某大跨度斜拉鋼管混凝土拱橋?yàn)檠芯繉?duì)象，利用有限元軟件ansys建立該橋的空間有限元模型，計(jì)算該結(jié)構(gòu)的線彈性和幾何非線性屈曲穩(wěn)定系數(shù)、屈曲模態(tài)，分析結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性能的特點(diǎn)，并與同等跨度的系桿拱橋穩(wěn)定性能進(jìn)行了對(duì)比分...

以某超高層鋼結(jié)構(gòu)中箱形截面柱的鋼支架支撐結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象,應(yīng)用sap2000有限元軟件建立鋼支架的模型,通過施加合理的邊界條件對(duì)鋼支架仿真模擬,進(jìn)行屈曲計(jì)算分析;屈曲分析完成后,對(duì)整個(gè)支撐結(jié)構(gòu)進(jìn)行了進(jìn)一步的優(yōu)化研究,得出了合理的優(yōu)化結(jié)果,解決了施工單位關(guān)心的結(jié)構(gòu)屈曲等安全性問題。

一種基于有效寬度法的加筋壁板后屈曲分析方法——基于有限元與工程法相結(jié)合的思路，利用軸向壓縮載荷作用下蒙皮屈曲有效寬度的剛度縮減方法，實(shí)現(xiàn)了采用線性迭代求解方法來解決加筋壁板的后屈曲問題。與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)有限元后屈曲分析方法相比，此方法直觀易懂，耗費(fèi)...

與層相互支援的框架柱計(jì)算長度系數(shù)

關(guān)于多高層鋼結(jié)構(gòu)柱計(jì)算長度_理論解釋

以某鋼箱梁頂推為工程依托,針對(duì)頂推過程中由于臨時(shí)支架、鋼箱梁本身線型誤差、以及鋼箱梁在吊裝、焊接過程中的施工誤差,導(dǎo)致箱梁與滑板之間的面接觸變?yōu)辄c(diǎn)接觸,甚至出現(xiàn)脫空的現(xiàn)象,致使支反力重分布,進(jìn)而導(dǎo)致局部屈曲。采用三維精細(xì)有限元板殼模型模擬鋼箱梁頂推施工過程,建立精細(xì)局部模型對(duì)支點(diǎn)處局部屈曲狀態(tài)進(jìn)行仿真分析,并建議在通過滑道的底板上增加平行及垂直于腹板的加勁肋。該建議被采納實(shí)施后,取得了良好的施工效果,可供同類工程項(xiàng)目借鑒。

利用板殼理論中的hill分叉屈曲理論,建立了拉深中圓環(huán)形法蘭邊的屈曲模型,推導(dǎo)了各向同性板材的彈塑性穩(wěn)定性方程,分析了法蘭區(qū)板料屈曲的影響因素,提出了控制屈曲的方法,此屈曲模型對(duì)生產(chǎn)具有一定的理論指導(dǎo)意義

框架柱計(jì)算長度系數(shù)的總結(jié)

pkpm-sts鋼柱計(jì)算長度系數(shù)詳解 鋼柱計(jì)算長度系數(shù)規(guī)范的相關(guān)修改及程序?qū)崿F(xiàn) 1.1框架柱計(jì)算長度系數(shù)的規(guī)范變化 新鋼標(biāo)中對(duì)于有支撐框架結(jié)構(gòu)改進(jìn)了判斷結(jié)構(gòu)是否為強(qiáng)支撐框架的分界準(zhǔn)則 其中舊鋼規(guī)中的公式（5.3.3-1） 新剛標(biāo)中變?yōu)?8.3.1-6) 按新鋼標(biāo)設(shè)計(jì)時(shí)，滿足上式要求，該樓層可按無側(cè)移考慮，反之應(yīng)按有側(cè)移考慮。其中新鋼標(biāo) 為支撐結(jié)構(gòu)層側(cè)移剛度，即施加于結(jié)構(gòu)上的水平力與其產(chǎn)生的層間位移角的比值。 分別為第i層無側(cè)移和有側(cè)移框架柱計(jì)算長度系數(shù)算得的柱軸壓穩(wěn)定承載力之和，與舊 鋼規(guī)相同。 新鋼標(biāo)條文說明中提到考慮到不推薦采用弱支撐框架，因此取消了弱支撐框架相關(guān)概念和穩(wěn)定 系數(shù)確定公式，如果不滿足公式8.3.1-6條要求時(shí)，則認(rèn)為它是無支撐框架結(jié)構(gòu)。 1.2有無側(cè)移自動(dòng)判斷功能 v4.2版本satwe依據(jù)新鋼標(biāo)中規(guī)定的強(qiáng)支撐判斷原則公式，對(duì)于有支撐框架按照公

將《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(gb50017—2003)中框架體系支撐條件的區(qū)分引入到錯(cuò)列桁架的穩(wěn)定分析中,考慮初始缺陷的影響,提出了強(qiáng)、弱支撐錯(cuò)列桁架體系的劃分標(biāo)準(zhǔn),推導(dǎo)出了錯(cuò)列桁架體系柱子平面內(nèi)計(jì)算長度公式。強(qiáng)支撐體系中柱子計(jì)算長度可以按照規(guī)范gb50017—2003計(jì)算。對(duì)弱支撐體系,提出了柱子計(jì)算長度的實(shí)用計(jì)算公式。

以某鋼箱梁頂推為工程依托,針對(duì)頂推過程中由于臨時(shí)支架、鋼箱梁本身線型誤差、以及鋼箱梁在吊裝、焊接過程中的施工誤差,導(dǎo)致箱梁與滑板之間的面接觸變?yōu)辄c(diǎn)接觸,甚至出現(xiàn)脫空的現(xiàn)象,致使支反力重分布,進(jìn)而導(dǎo)致局部屈曲。采用三維精細(xì)有限元板殼模型模擬鋼箱梁頂推施工過程,建立精細(xì)局部模型對(duì)支點(diǎn)處局部屈曲狀態(tài)進(jìn)行仿真分析,并建議在通過滑道的底板上增加平行及垂直于腹板的加勁肋。該建議被采納實(shí)施后,取得了良好的施工效果,可供同類工程項(xiàng)目借鑒。

楔型變截面單跨門式剛架柱計(jì)算長度分析

拉擠型玻璃纖維管受壓屈曲分析 (2)

拉擠型玻璃纖維管受壓屈曲分析

考慮了芯板材料的抗壓和黏結(jié)對(duì)鋼面板的約束作用,提出雙模量線性約束模型,采用能量法對(duì)單邊接觸鋼面板受壓屈曲進(jìn)行理論分析,通過提出新的位移函數(shù),建立系統(tǒng)總勢能方程,運(yùn)用勢能駐值原理推導(dǎo)出鋼面板屈曲系數(shù)表達(dá)式,通過數(shù)值求解得到鋼面板的屈曲系數(shù).結(jié)果表明:鋼面板臨界屈曲系數(shù)kcr值與受壓剛度系數(shù)kr1的對(duì)數(shù)值呈正比關(guān)系,當(dāng)kr1值趨向于0時(shí),kcr值趨向于定值,并隨著黏結(jié)剛度系數(shù)kr2值的增大而增大;當(dāng)kr1值趨向于∞時(shí),kcr值也趨向于定值,此時(shí)kr2對(duì)kcr值的影響程度也逐漸明顯.結(jié)果表明:在芯板受壓剛度kr1不變時(shí),適當(dāng)提高材料黏結(jié)剛度可以明顯提高鋼面板的屈曲系數(shù).