更新日期: 2025-03-20

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)點(diǎn)位置調(diào)整方式

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)點(diǎn)位置調(diào)整方式 4.4

分析了雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x中測(cè)點(diǎn)位置偏差對(duì)漸開(kāi)線齒形測(cè)量的影響,探討了高精度調(diào)整測(cè)點(diǎn)位置的兩種方法:試驗(yàn)調(diào)整法與誤差補(bǔ)償調(diào)整法。試驗(yàn)調(diào)整法是根據(jù)測(cè)點(diǎn)偏離導(dǎo)軌平面測(cè)量漸開(kāi)線齒形時(shí),測(cè)量結(jié)果中齒形角小于實(shí)際值的原理,調(diào)整測(cè)頭處于不同位置并測(cè)量漸開(kāi)線齒形,齒形角最大的測(cè)量曲線對(duì)應(yīng)的測(cè)點(diǎn)位置即為最佳位置。誤差補(bǔ)償調(diào)整法是在測(cè)點(diǎn)處于高于導(dǎo)軌平面的兩個(gè)位置時(shí),分別測(cè)量同一漸開(kāi)線齒形,通過(guò)對(duì)測(cè)點(diǎn)偏移量逐次試值,補(bǔ)償兩次測(cè)量結(jié)果,使得測(cè)量結(jié)果中齒形偏差相同,獲得測(cè)頭偏移量。分析得出,上述兩種方法調(diào)整測(cè)頭位置的極限偏差分別為±0.010 mm和±0.015 mm,均可滿足1級(jí)(GB/T10 095.1-2 001)漸開(kāi)線齒形的測(cè)量要求。

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)的研制 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)的研制 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)的研制

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)的研制

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在齒輪若干精度指標(biāo)的測(cè)試中,漸開(kāi)線圓柱齒輪的齒形檢驗(yàn)是一個(gè)難度較大的測(cè)試技術(shù)問(wèn)題。對(duì)于1級(jí)精度(gb/t10095.1-2001)圓柱齒輪漸開(kāi)線齒形的測(cè)量,目前的測(cè)量?jī)x器并不成熟。雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)量過(guò)程完全符合漸開(kāi)線展成原理,具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,測(cè)量誤差源少等特點(diǎn),它的關(guān)鍵零部件均由超精加工制作。文中介紹了雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x及其數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的研制,通過(guò)對(duì)主要誤差源進(jìn)行補(bǔ)償后,雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x可用于1級(jí)漸開(kāi)線圓柱齒輪齒形的測(cè)量。

基圓盤與導(dǎo)軌間滑移對(duì)雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)量精度的影響 基圓盤與導(dǎo)軌間滑移對(duì)雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)量精度的影響 基圓盤與導(dǎo)軌間滑移對(duì)雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)量精度的影響

基圓盤與導(dǎo)軌間滑移對(duì)雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x測(cè)量精度的影響

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由于在雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x中,基圓盤與導(dǎo)軌間的滑移是影響測(cè)量精度的重要因素,而有效控制輪軌間的摩擦力可解決基圓盤滑移,本文分別采用傳動(dòng)繩與傳動(dòng)帶驅(qū)動(dòng)基圓盤滾動(dòng),分析了在不同測(cè)量力情況下基圓盤與導(dǎo)軌間的摩擦力及其對(duì)滑移的影響。結(jié)果顯示,當(dāng)采用傳動(dòng)繩驅(qū)動(dòng)測(cè)量力為0.7n及采用傳動(dòng)帶驅(qū)動(dòng)測(cè)量力為0.2n,基圓盤順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)量漸開(kāi)線時(shí),輪軌間的摩擦力分別為0.02n與0.07n,此時(shí)基圓盤滑移對(duì)漸開(kāi)線測(cè)量影響可以忽略。另外,增加基圓盤組件的配重也能夠有效減小基圓盤滑移,此時(shí)基圓盤順時(shí)針與逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)測(cè)得的漸開(kāi)線齒形的差異為0.06μm。

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀齒廓偏差測(cè)量的采樣分析 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀齒廓偏差測(cè)量的采樣分析 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀齒廓偏差測(cè)量的采樣分析

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀齒廓偏差測(cè)量的采樣分析

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀齒廓偏差測(cè)量的采樣分析 4.4

在標(biāo)準(zhǔn)齒輪若干精度指標(biāo)的檢測(cè)中,漸開(kāi)線齒廓檢驗(yàn)是一個(gè)重要且難度較大的檢測(cè)項(xiàng)目,雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀就是測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)齒輪漸開(kāi)線齒廓的高精度儀器之一。本文簡(jiǎn)要介紹了雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀的測(cè)量原理,并利用采樣定理著重分析了在測(cè)量過(guò)程中的數(shù)據(jù)采樣問(wèn)題,為漸開(kāi)線齒廓檢驗(yàn)中采樣間隔的確定提供了依據(jù)。

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀無(wú)回差傳遞杠桿的設(shè)計(jì) 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀無(wú)回差傳遞杠桿的設(shè)計(jì) 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀無(wú)回差傳遞杠桿的設(shè)計(jì)

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀無(wú)回差傳遞杠桿的設(shè)計(jì)

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀無(wú)回差傳遞杠桿的設(shè)計(jì) 4.6

在齒輪若干精度指標(biāo)的測(cè)量中,漸開(kāi)線圓柱齒輪的齒形檢驗(yàn)是其中一個(gè)重要的檢測(cè)項(xiàng)目,而且難度較大。雙盤式漸開(kāi)線測(cè)試儀就是測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)齒輪漸開(kāi)線齒廓的高精度儀器之一。本文簡(jiǎn)要介紹了雙盤式測(cè)試儀的測(cè)量原理,并對(duì)測(cè)量?jī)x的所采用的"無(wú)回差傳遞杠桿"進(jìn)行了理論和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,證明此機(jī)構(gòu)對(duì)微量的誤差來(lái)說(shuō),靈敏度很高,可以滿足基準(zhǔn)級(jí)漸開(kāi)線測(cè)試儀的要求。

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內(nèi)漸開(kāi)線花鍵計(jì)算

內(nèi)漸開(kāi)線花鍵計(jì)算

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內(nèi)漸開(kāi)線花鍵計(jì)算 4.5

變位系數(shù)0l(取分圓直徑一半) 模數(shù)2.5實(shí)際取值l(100 分度圓直徑50齒向公差l100 基本齒槽寬e3.926990817齒向公差 精度等級(jí)6綜合公差λ 公差單位1)1.707814174綜合公差λ(取整) 公差單位2)0.713884694選用配合 總公差(t+λ)114.0838238esv 總公差(t+λ)(取整)114作用齒槽寬最小值evmin l(分圓周長(zhǎng)一半)78.53981634實(shí)際齒槽寬最大值emax 齒距累積公差(fp)56.81134627作用齒槽寬最大值evmax 齒距累積公差(fp)57實(shí)際齒槽寬最小值emin 齒形公式因數(shù)3.125 齒形公差ff37

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漸開(kāi)線花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算

漸開(kāi)線花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算

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漸開(kāi)線花鍵設(shè)計(jì)計(jì)算 4.4

代號(hào)單位公式數(shù)值(例題) π3.141592654 m必須填寫2.5 z必須填寫30 αd必須填寫30 g必須填寫9 必須填寫h/h 必須填寫6 必須填寫6 esv查表(必須填寫)0 d75 db64.95190528 p7.853981634 cf0.1×m0.25 30圓齒根dei78.75 30平齒根dei79.5 37.5圓齒根dei78.5 45圓齒根dei78 0 從it12、it13或 it14中選取 30平齒根和圓齒根dfimin78 37.5圓齒根dfimin77.75 45圓齒根dfimin77.5 dii 30圓齒根和平齒根dii72.68725649 37.5圓齒根dii72.90683669 45圓齒根dii73.12919523 e3.926990817 emax 公差等級(jí)

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漸開(kāi)線花鍵計(jì)算方法[1]

漸開(kāi)線花鍵計(jì)算方法[1]

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漸開(kāi)線花鍵計(jì)算方法[1] 4.7

漸開(kāi)線花鍵計(jì)算方法[1] 模數(shù)m=3齒數(shù)z=15標(biāo)準(zhǔn)壓力角αd=30°配合代號(hào):h7/h7 分度圓直徑d=m×z=45基圓直徑db=m×z×cos(αd)=38.9711 周節(jié)p=π×m=9.42477796076937內(nèi)花鍵大徑dei=m×(z+1.5) =49.5外花鍵作用齒厚上偏差esv=0(根據(jù)>1463頁(yè)表9-1-49或由公差代號(hào)計(jì)算)外花鍵漸開(kāi)線起始圓直徑 最大值:dfemax= 2×((0.5db)^2+(0.5dsin(αd)-(hs-0.5esv/tan(αd))/sin(αd))^2)^0.5= 41.8669(其中hs=0.6m=1.8)內(nèi)花鍵小徑dii=dfemax+2cf)= 42.47(其

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漸開(kāi)線花鍵變位系數(shù)的計(jì)算

漸開(kāi)線花鍵變位系數(shù)的計(jì)算

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漸開(kāi)線花鍵變位系數(shù)的計(jì)算 4.4

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漸開(kāi)線花鍵強(qiáng)度計(jì)算

漸開(kāi)線花鍵強(qiáng)度計(jì)算

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漸開(kāi)線花鍵強(qiáng)度計(jì)算 4.7

gb/t17855-1999花鍵強(qiáng)度計(jì)算 術(shù)語(yǔ)代號(hào)單位數(shù)值 1輸人轉(zhuǎn)矩tn*m2203.615385 2輸人功率pkw15模數(shù)2.5 3轉(zhuǎn)速nr/min65齒數(shù)13 4名義切向力f1n135607.1006壓力角30° 5分度圓直徑dmm32.5屈服強(qiáng)度1250mpa 6平均圓直徑dmmm拉伸強(qiáng)度1390mpa 7單位載荷wn/mm240.9009109輸入功率15kw0.866025 8齒數(shù)z-13轉(zhuǎn)速65r/min 9結(jié)合長(zhǎng)度lmm50結(jié)合長(zhǎng)度50mm 10壓軸力fn01、輸入轉(zhuǎn)矩2203.61538n*m 11壓力角a°302、單位載荷240.900911mpa 12彎矩mdn*

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漸開(kāi)線外花鍵跨棒距的計(jì)算

漸開(kāi)線外花鍵跨棒距的計(jì)算

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漸開(kāi)線外花鍵跨棒距的計(jì)算 4.8

偶數(shù)齒 序號(hào)參數(shù)名稱代號(hào)參數(shù)值 1模數(shù)m2 2齒數(shù)z32 3分度圓壓力角α30 4分度圓壓力角的弧度值rad0.523598776 5分度圓漸開(kāi)線函數(shù)值invα0.053751494 6基圓直徑db55.42562584 7量棒直徑dre3.794 8最大跨棒距mmax69.619 9最小跨棒距mmin69.508 αmax*0.569788989 αmin*0.567147024 invαmax*0.0708819 invαmin*0.069803769 12實(shí)際齒厚最大值smax2.998597475 13實(shí)際齒厚最小值smin2.929597122 根據(jù)漸開(kāi)線外花鍵跨棒距反算齒厚 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開(kāi)線函數(shù)值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 25 30 0.523598776 0.0537

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漸開(kāi)線花鍵拉刀設(shè)計(jì)計(jì)算

漸開(kāi)線花鍵拉刀設(shè)計(jì)計(jì)算

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漸開(kāi)線花鍵拉刀設(shè)計(jì)計(jì)算 4.4

漸開(kāi)線花鍵拉刀設(shè)計(jì)計(jì)算1800c-216 序號(hào)計(jì)算項(xiàng)目符號(hào)計(jì)算公式或選取方法精度計(jì)算例計(jì)算例計(jì)算例 1模數(shù)m2.52.54 2齒數(shù)z161621 3分度圓直徑df404084 4分圓壓力角αf300.5235990.5235990.52359878 invαf0.0537510.0537510.05375149 5外圓直徑de46(+0.170)dmax46.1746.1790.06 6內(nèi)圓直徑di40(+0.050)404080.2 7分圓弧齒槽寬sf5.37(+0.085+0.035)5.4555.4556.383 8預(yù)加工孔徑do40(+0.050)domin404079.7 9拉削長(zhǎng)度lo50.750.750 10工件長(zhǎng)度l138138

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計(jì)算漸開(kāi)線花鍵棒間距

計(jì)算漸開(kāi)線花鍵棒間距

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計(jì)算漸開(kāi)線花鍵棒間距 4.3

偶數(shù)齒 序號(hào)參數(shù)名稱代號(hào)參數(shù)值 1模數(shù)m3 2齒數(shù)z16 3分度圓壓力角α20 4分度圓壓力角的弧度值rad0.34906585 5分度圓漸開(kāi)線函數(shù)值invα0.014904384 6基圓直徑db45.1052458 7量棒直徑dri5.176 8最大棒間距mmax45.377 9最小棒間距mmin45.178 αmax*0.468521785 αmin*0.460651861 invαmax*0.037585868 invαmin*0.035609044 12實(shí)際齒槽寬最大值emax6.5968954 13實(shí)際齒槽寬最小值emin6.502007818 根據(jù)漸開(kāi)線內(nèi)花鍵棒間距反算齒槽寬 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開(kāi)線函數(shù)初值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 19 30 0.523598776 0.053

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漸開(kāi)線多頭蝸桿齒面的拋齒加工 漸開(kāi)線多頭蝸桿齒面的拋齒加工 漸開(kāi)線多頭蝸桿齒面的拋齒加工

漸開(kāi)線多頭蝸桿齒面的拋齒加工

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漸開(kāi)線多頭蝸桿齒面的拋齒加工 4.5

利用車床對(duì)漸開(kāi)線多頭蝸桿進(jìn)行拋齒操作,通過(guò)相對(duì)滑動(dòng)和拋光劑的作用,達(dá)到拋光的目的。

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壓磁式應(yīng)力測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì) 壓磁式應(yīng)力測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì) 壓磁式應(yīng)力測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)

壓磁式應(yīng)力測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)

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壓磁式應(yīng)力測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì) 4.7

為提高壓磁式應(yīng)力測(cè)量方法的實(shí)用性和測(cè)量精度,設(shè)計(jì)了一種用單片機(jī)控制的壓磁式應(yīng)力測(cè)量?jī)x。首先論述了這種應(yīng)力測(cè)量?jī)x及其傳感器的基本結(jié)構(gòu)與工作原理,然后通過(guò)試驗(yàn)分析了這種測(cè)量?jī)x的可行性。最后進(jìn)行了實(shí)測(cè)試驗(yàn),并對(duì)其非線性誤差、重復(fù)性誤差以及靈敏度進(jìn)行了分析。實(shí)測(cè)結(jié)果表明:這種應(yīng)力測(cè)量?jī)x具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,使用方便,測(cè)量精度和靈敏度較高等特點(diǎn)。

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潛水污水泵葉片漸開(kāi)線型線設(shè)計(jì)

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潛水污水泵葉片漸開(kāi)線型線設(shè)計(jì) 4.4

討論了渣漿泵上所采用的圓弧線、對(duì)數(shù)螺線和漸開(kāi)線型線葉片的優(yōu)缺點(diǎn).根據(jù)對(duì)漸開(kāi)線性質(zhì)和幾何關(guān)系的研究,并通過(guò)大量嚴(yán)格的運(yùn)算和推導(dǎo),得到了新坐標(biāo)系中半徑為r的圓弧線和漸開(kāi)線的交點(diǎn)方程、葉片漸開(kāi)線型線起點(diǎn)和終點(diǎn)的展開(kāi)角方程,以及漸開(kāi)線型線設(shè)計(jì)計(jì)算的有關(guān)公式.提出了潛水污水泵葉片漸開(kāi)線型線的具體設(shè)計(jì)計(jì)算方法,列舉了兩個(gè)計(jì)算實(shí)例.實(shí)例表明,漸開(kāi)線型線葉片應(yīng)用于潛水污水泵能滿足設(shè)計(jì)要求,并已在實(shí)踐中取得了良好的效果.

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便攜式雙L型測(cè)頭鋼軌外形測(cè)量?jī)x的研究 便攜式雙L型測(cè)頭鋼軌外形測(cè)量?jī)x的研究 便攜式雙L型測(cè)頭鋼軌外形測(cè)量?jī)x的研究

便攜式雙L型測(cè)頭鋼軌外形測(cè)量?jī)x的研究

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便攜式雙L型測(cè)頭鋼軌外形測(cè)量?jī)x的研究 4.5

比較分析已有鋼軌測(cè)量?jī)x器,研究了雙l型測(cè)頭五連桿鋼軌外形測(cè)量?jī)x,建立測(cè)量模型與逆解模型。針對(duì)不同測(cè)量規(guī)格鋼軌的需要,對(duì)五連桿參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化仿真。用matlab模擬編碼器采樣過(guò)程,對(duì)原理誤差、編碼器量化誤差進(jìn)行計(jì)算。理論分析結(jié)果表明:儀器能測(cè)量鋼軌軌頭以及軌頭兩側(cè)下顎的外形,測(cè)量范圍寬,為鋼軌磨耗的研究提供可靠數(shù)據(jù)。

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漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù)

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漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù) 4.5

介紹了漸開(kāi)線塑料齒輪注塑模具設(shè)計(jì)的關(guān)鍵技術(shù)。著重對(duì)齒輪模具的型腔設(shè)計(jì)、澆口設(shè)計(jì)及材料選用等方面進(jìn)行了詳細(xì)闡述,對(duì)漸開(kāi)線塑料齒輪的模具設(shè)計(jì)進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,齒輪精度高,嚙合情況好。

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漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù) 漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù) 漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù)

漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù)

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漸開(kāi)線塑料齒輪模具設(shè)計(jì)技術(shù) 4.7

塑料齒輪在當(dāng)今工業(yè)領(lǐng)域中的應(yīng)用越來(lái)越廣泛。注射成形是制造塑料齒輪的主要途徑,故模具是決定塑料齒輪質(zhì)量的關(guān)鍵。由于注射成形時(shí)塑料的變形與收縮影響齒輪的精度和壽命,所以對(duì)模具的型腔、澆口采用特殊的設(shè)計(jì)。

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腕式多功能無(wú)線生理指標(biāo)測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn) 腕式多功能無(wú)線生理指標(biāo)測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn) 腕式多功能無(wú)線生理指標(biāo)測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)

腕式多功能無(wú)線生理指標(biāo)測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)

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腕式多功能無(wú)線生理指標(biāo)測(cè)量?jī)x的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn) 4.6

針對(duì)單體便攜醫(yī)療裝置功能單一、無(wú)網(wǎng)絡(luò)通信功能的缺陷開(kāi)發(fā)了腕式多功能無(wú)線生理指標(biāo)測(cè)量?jī)x。采用高性能低功耗微控制器,集成設(shè)計(jì)并實(shí)現(xiàn)了體溫、血壓、脈搏、心電、血糖等醫(yī)學(xué)常用生理指標(biāo)實(shí)時(shí)采集和測(cè)試功能,并通過(guò)藍(lán)牙將測(cè)量數(shù)據(jù)及時(shí)傳送給網(wǎng)絡(luò)監(jiān)護(hù)平臺(tái),完成對(duì)病人遠(yuǎn)程監(jiān)護(hù)。對(duì)血壓、脈搏、體溫等生理指標(biāo)進(jìn)行測(cè)試,與單體醫(yī)療設(shè)備的測(cè)試結(jié)果進(jìn)行比較,證明測(cè)試結(jié)果在正常范圍內(nèi)。血糖識(shí)別顏色與試紙測(cè)試結(jié)果一致。整體設(shè)計(jì)達(dá)到預(yù)期目標(biāo)。

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x精度分析 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x精度分析 雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x精度分析

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x精度分析

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雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x精度分析 4.4

雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x的測(cè)量誤差源可以分為影響生成理論漸開(kāi)線精度的誤差因素、影響被測(cè)漸開(kāi)線齒形在測(cè)量過(guò)程中位置精度的誤差因素等.對(duì)所有誤差源引起的測(cè)量誤差進(jìn)行了分析,并根據(jù)<測(cè)量不確定度評(píng)定與表示指南>(gum)與蒙特卡羅法計(jì)算了儀器測(cè)量漸開(kāi)線圓柱齒輪(m=4、z=30、α=20°)齒形時(shí)的測(cè)量不確定度(u99)分別為0.67μm與0.54μm.對(duì)部分誤差源進(jìn)行補(bǔ)償后,測(cè)量?jī)x的測(cè)量不確定度(u99)分別為0.34μm與0.36μm.蒙特卡羅法消除了gum評(píng)定儀器測(cè)量不確定度過(guò)程中的一些缺點(diǎn),評(píng)定的測(cè)量不確定度值更接近于真實(shí)值.經(jīng)過(guò)分析可知,雙盤式漸開(kāi)線測(cè)量?jī)x的測(cè)量精度可以滿足1級(jí)(gb/t10095.1-2001)精度漸開(kāi)線圓柱齒輪齒形的測(cè)量要求.

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關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAD/CAM模型研究 關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAD/CAM模型研究 關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAD/CAM模型研究

關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAD/CAM模型研究

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關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAD/CAM模型研究 4.6

本文給出了一種別于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方案的漸開(kāi)線齒形硬質(zhì)合金插齒刀設(shè)和相應(yīng)cad/cam的數(shù)學(xué)模型,并通過(guò)實(shí)例計(jì)算驗(yàn)證了新方案的優(yōu)越性,制造模型的可靠性。

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關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究 關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究 關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究

關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究

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關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究 4.4

關(guān)于硬質(zhì)合金漸開(kāi)線型插齒刀CAM模型的研究

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矩形花鍵與漸開(kāi)線花鍵強(qiáng)度計(jì)算

矩形花鍵與漸開(kāi)線花鍵強(qiáng)度計(jì)算

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矩形花鍵與漸開(kāi)線花鍵強(qiáng)度計(jì)算 4.7

輸入 單位 t——傳遞轉(zhuǎn)矩,n*mm180000 z——花鍵的齒數(shù)8 l——齒的工作長(zhǎng)度mm90 ——平均圓的直徑,矩形花鍵漸開(kāi)線花鍵mm48 d——矩形花鍵為大徑,漸開(kāi)線花鍵為分度圓直徑mm50 h——鍵齒工作高度mm1 各齒載荷不均勻系數(shù)一般取0.7-0.8,齒多時(shí)去偏小值0.7 花鍵連接許永擠壓應(yīng)力,見(jiàn)表(5-3-33)mpa35 許用壓強(qiáng)見(jiàn)表(5-3-33)mpa30 擠壓應(yīng)力靜連接mpa14.88095 p壓強(qiáng)動(dòng)連接mpa14.88095 靜連接校核合格 動(dòng)連接校核合格 矩形花鍵d46 矩形花鍵d50 48 c為倒角尺寸0.5 矩形花鍵h1 漸開(kāi)線花鍵角度37.5或4537.5 漸開(kāi)線花鍵m模數(shù)

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用車床拉削螺旋漸開(kāi)線花鍵槽 用車床拉削螺旋漸開(kāi)線花鍵槽 用車床拉削螺旋漸開(kāi)線花鍵槽

用車床拉削螺旋漸開(kāi)線花鍵槽

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用車床拉削螺旋漸開(kāi)線花鍵槽 4.3

我廠新試制的一種工件,其內(nèi)孔為螺旋漸開(kāi)線花鍵(見(jiàn)圖),其參數(shù)為m_n=1.75、α=20°、β=30°、z=10。由于是螺旋花鍵,不能在一般拉床上拉削。在樣品試制中,曾通過(guò)車削加工出漸開(kāi)線花鍵。但車削加工精度低,勞

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龔海

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擅长专业:土建 安裝 裝飾 市政 園林

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