雙絲埋弧焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織與性能影響

在16mn鋼板上進(jìn)行雙絲自動(dòng)埋弧焊工藝試驗(yàn),得到了不同焊接速度下的焊件。對(duì)不同工藝參數(shù)下得到的焊接接頭試樣進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)、硬度測(cè)試以及金屬顯微組織觀察,并計(jì)算了雙絲自動(dòng)埋弧焊時(shí)的熔敷率。結(jié)果表明:采用雙絲埋弧焊得到的焊縫外形美觀;金屬熔敷率與焊接速度成反比;隨著焊接速度的降低焊接線能量相應(yīng)的增大,較長(zhǎng)的高溫停留時(shí)間會(huì)促使接頭金屬組織長(zhǎng)大;不同焊接速度下得到的接頭抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度有明顯區(qū)別。隨焊接速度增大,焊縫金屬硬度提高,接頭金屬韌性降低。

在釬焊時(shí)間120～1500s、釬焊溫度1093～1223k的條件下,采用ag-cu共晶釬料對(duì)銅和1cr18ni9ti進(jìn)行釬焊,利用掃描電鏡及能譜儀對(duì)其接頭的界面組織進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,接頭界面結(jié)構(gòu)為cu/cu(s.s)/ag(s.s)+cu(s.s)/1cr18ni9ti。以抗剪強(qiáng)度評(píng)價(jià)其接頭的力學(xué)性能,發(fā)現(xiàn)當(dāng)釬焊溫度為1173k、保溫時(shí)間為300s時(shí),接頭抗剪強(qiáng)度最高,為214mpa。

研究了攪拌摩擦焊工藝參數(shù)對(duì)3mm的純銅板材焊接接頭組織和力學(xué)性能的影響.結(jié)果表明,在攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率固定為800r/min,焊接速度在60~300mm/min范圍內(nèi)均得到了外表面美觀、內(nèi)部無缺陷的接頭.焊接接頭由兩邊向中間依次由母材區(qū)、熱影響區(qū)、熱力影響區(qū)和攪拌區(qū)組成.攪拌區(qū)組織由于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶作用使得該部分區(qū)域得到了明顯的細(xì)化,硬度曲線呈近似"u"形,攪拌區(qū)硬度低于母材.攪拌區(qū)晶粒尺寸隨著焊接速度的增大不斷減小.在焊接速度為100mm/min時(shí),接頭綜合力學(xué)性能達(dá)到最佳,抗拉強(qiáng)度達(dá)到282.5mpa,斷后伸長(zhǎng)率達(dá)到21.7%,分別為母材的93.8%和79.2%.拉伸斷口sem圖像顯示焊接速度為300mm/min條件下得到的接頭為脆性斷裂,而其它參數(shù)下得到的接頭斷裂形式和母材類似,斷口處存在韌窩和撕裂棱,為韌性斷裂.

手工自蔓延焊接(mshs)技術(shù)因在野戰(zhàn)應(yīng)急搶修方面的獨(dú)特優(yōu)越性而受到廣泛關(guān)注。應(yīng)用經(jīng)過配方優(yōu)化后的燃燒型焊條對(duì)q235鋼進(jìn)行立焊焊接時(shí),其焊接工藝對(duì)焊接接頭的微觀組織和力學(xué)性能有較大的影響。本文針對(duì)燃燒型焊條的焊接特點(diǎn),通過金相分析及力學(xué)性能試驗(yàn),研究了焊條傾角對(duì)其焊接接頭的顯微組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,隨著焊條傾角的變化,焊條的熔敷效率、母材的熔深及接頭的抗拉強(qiáng)度等均出現(xiàn)相應(yīng)的變化,同時(shí)接頭焊縫微觀組織形態(tài)也隨焊條傾角的改變而出現(xiàn)形貌上的相應(yīng)變化。

近年來,隨著大跨度場(chǎng)館鋼結(jié)構(gòu)和高層、超高層建筑鋼結(jié)構(gòu)項(xiàng)目的不斷增多,一些新的更加高效的大熱輸入焊接方法如電渣焊、多絲埋弧焊等,被逐步引入到建筑鋼結(jié)構(gòu)施工企業(yè),為企業(yè)提高生產(chǎn)效率,降低生產(chǎn)成本提供了更多的選擇。但是,這些大熱輸入

熱等措施還能提高抗裂性能,改善淬火區(qū)組織性能,采 用小熱輸入還有利于縮小軟化區(qū),降低軟化程度。 (3)預(yù)熱溫度及后熱溫度的選擇。正確選擇預(yù)熱 和后熱制度,有利于改善焊接接頭的組織性能和應(yīng)力 狀態(tài),降低焊縫和近縫區(qū)的含氫量,從而有效地提高抗 冷裂紋性能,這是耳軸焊接的重要工藝措施。此耳軸 焊前應(yīng)預(yù)熱200～250℃,層間溫度控制在250℃以上, 焊時(shí)一氣呵成,不得間斷,焊后立即進(jìn)行大于250℃后 熱,并采用石棉氈保溫緩冷。 (4)其它防裂措施。由于這種鋼焊接熱影響區(qū)高 碳馬氏體的氫脆敏感性大,少量的氫就足以導(dǎo)致焊接 接頭產(chǎn)生冷裂紋,為了使焊接接頭的含氫量降低,除了 采用預(yù)熱及后熱外,還應(yīng)特別仔細(xì)清理焊件坡口周圍 及焊絲表面的油、銹、污等雜物。 4　結(jié)　　論 (1)按上述焊接工藝進(jìn)行焊接的耳軸無一處裂紋, 且超聲波探傷、磁粉探傷達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求,對(duì)

聚乙烯管道的焊接質(zhì)量及焊接接頭性能,一方面取決于管道本身的性能,另一方面,且更為重要的還取決于管道的焊接工藝參數(shù)。研究表明,加熱板溫度和焊接壓力對(duì)焊接接頭性能的作用特別顯著,加熱時(shí)間對(duì)焊接接頭性能的作用顯著;而壓焊時(shí)間對(duì)焊接接頭性能的作用不顯著。加熱板溫度、焊接壓力和加熱時(shí)間對(duì)焊接接頭的性能有較大的影響。焊接接頭的性能是在各個(gè)工藝參數(shù)的控制下焊接的一個(gè)綜合結(jié)果,只有選擇適度的焊接工藝參數(shù),焊接接頭才能獲得最大的拉伸強(qiáng)度和沖擊韌性

根據(jù)gb/t2358-1994標(biāo)準(zhǔn),對(duì)16mm厚的高強(qiáng)船體鋼焊接接頭的焊縫中心-40℃的裂紋尖端張開位移(ctod)進(jìn)行測(cè)試,絕大部分試樣的斷裂韌性值是有效合格的,其ctod值大于0.15mm,符合dnv驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,在給定的雙絲埋弧焊接工藝下,該鋼種焊縫低溫韌性好。該鋼種中等厚度雙絲埋弧焊焊接接頭可以在不進(jìn)行焊后熱處理的情況下使用。

采用雙面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r鋼,分析了接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的組織并進(jìn)行了顯微硬度測(cè)試。組織分析表明,焊接接頭焊縫區(qū)為柱狀晶,組織為先共析鐵素體、少量針狀鐵素體和珠光體;熱影響區(qū)靠近焊縫處為等軸晶,組織為先共析鐵素體+少量珠光體,離焊縫較遠(yuǎn)處為鐵素體與珠光體相間的帶狀組織,珠光體有一定程度的減少。顯微硬度分布表明,接頭熱影響區(qū)硬度最高,焊縫硬度高于母材硬度。

在相同的焊接線能量條件下,對(duì)16mn鋼分別進(jìn)行單絲直流及交流埋弧焊和雙絲埋弧焊。對(duì)三種埋弧焊焊接所獲得的焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能測(cè)試,并對(duì)斷口形貌和組織進(jìn)行了分析。研究結(jié)果表明,雙絲埋弧焊獲得的接頭焊縫區(qū)金屬的韌性降低,焊縫區(qū)和熔合區(qū)附近出現(xiàn)了魏氏組織,熔合區(qū)附近斷口呈韌窩狀,焊縫中心斷口呈現(xiàn)解理斷口。采用雙絲和單絲埋弧焊所獲得的焊接接頭金屬硬度值變化不顯著。

概述了車輛用大型鋁合金型材配用焊絲、焊接工藝，并以車輛用7005鋁型材焊接接頭為例詳細(xì)說明了這類型材焊接接頭的組織與性能。

為提高重型h型鋼焊接生產(chǎn)效率,采用了成都焊研威達(dá)自動(dòng)焊接設(shè)備有限公司生產(chǎn)的雙絲雙道龍門自動(dòng)埋弧焊設(shè)備,進(jìn)行了雙絲埋弧焊的工藝試驗(yàn),確定了相關(guān)焊接工藝參數(shù)。實(shí)踐表明,焊縫質(zhì)量好,生產(chǎn)效率可提高2～3倍。

詳細(xì)介紹了雙絲螺旋埋弧焊各種工藝參數(shù)的優(yōu)化與選擇,提出:采用直流+交流的焊接方式匹配;鋼帶邊緣銑成不對(duì)稱x形坡口;內(nèi)焊偏心距只能控制在0~30mm,外焊偏心距稍大于內(nèi)焊偏心距;內(nèi)外焊絲間距一樣;內(nèi)外焊焊絲傾角基本一樣,前絲為3°~6°,后絲為8°~13°;內(nèi)外焊焊絲伸長(zhǎng)量一樣。對(duì)雙絲焊的內(nèi)、外焊電流和電壓的選配原則作了著重說明。并指出了提高雙絲焊質(zhì)量的控制要點(diǎn)。

通過對(duì)t91/p91窄間隙熱絲tig焊試驗(yàn),對(duì)比研究了焊接接頭各區(qū)包括焊縫、熱影響區(qū)、母材的顯微組織,以及各項(xiàng)力學(xué)性能比如常溫拉伸、高溫拉伸、硬度及沖擊性能,從而探究窄間隙熱絲tig焊對(duì)t91/p91鋼焊接性的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,焊接接頭組織均勻,主要為回火馬氏體;抗拉強(qiáng)度達(dá)到了母材水平甚至比母材更強(qiáng);焊縫區(qū)域硬度分布比較均勻,硬度值高于熱影響區(qū)和母材;焊縫的沖擊韌性也與母材相當(dāng)。研究結(jié)果表明,窄間隙熱絲tig焊可以改進(jìn)t91/p91焊接接頭的焊接質(zhì)量,焊接接頭各項(xiàng)力學(xué)性能均滿足使用需求,從而獲得了較高質(zhì)量的焊接接頭。

對(duì)所制備的急冷型snagcu系釬料合金進(jìn)行了熔化溫度特性測(cè)定和釬焊工藝試驗(yàn),然后對(duì)釬焊接頭的力學(xué)性能和顯微組織進(jìn)行了測(cè)試分析,并研究了釬焊工藝參數(shù)對(duì)接頭組織性能的影響。結(jié)果表明:在不同的釬焊溫度和釬焊時(shí)間條件下,接頭界面處金屬間化合物的形成及分布是不同的,并由此導(dǎo)致了接頭抗剪強(qiáng)度的變化。

以板厚為16mm的q345qd為母材,采用埋弧自動(dòng)焊工藝,通過改變焊接電流和焊接速度來改變焊接線能量,對(duì)3組試板進(jìn)行拉伸和沖擊試驗(yàn),并觀察了焊縫金屬顯微金相組織,分析了焊接線能量對(duì)焊縫金屬強(qiáng)度和韌性的影響。結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),得出如下結(jié)論:線能量過高將嚴(yán)重?fù)p害接頭韌性,適當(dāng)降低線能量可以得到強(qiáng)度和韌性均優(yōu)良的焊接接頭。

研究了感應(yīng)釬焊時(shí),不同釬焊參數(shù)對(duì)零件內(nèi)外表面溫度的影響,分析了釬焊工藝參數(shù)對(duì)母材組織和接頭質(zhì)量的影響。緩慢升溫可使工件內(nèi)外表面溫度達(dá)到平衡,釬焊溫度在780℃以下,保溫時(shí)間小于20s的工藝參數(shù)可獲得優(yōu)良釬縫和不損傷母材組織。

規(guī)范參數(shù)對(duì)AZ31B鎂合金點(diǎn)焊接頭組織和性能的影響

送絲位置對(duì)鋁/鍍鋅板cmt搭接接頭組織與 性能的影響 王志平，靳朋禮，賈鵬，楊斯楠 (中國民航大學(xué)天津市民用航空器適航與維修重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300300) 摘要：采用cmt搭接方法研究不同送絲位置對(duì)6082鋁合金/鍍鋅板搭接接頭質(zhì)量的影響.使用金相顯微鏡、掃 描電鏡(sem)、能譜儀(eds)分析焊接接頭的形貌，微觀組織及元素分布；通過拉伸試驗(yàn)檢測(cè)接頭的力學(xué)性能.結(jié) 果表明，1和2位置時(shí)，焊縫成形不飽滿，鋅層蒸發(fā)嚴(yán)重，界面處形成feal2，feal及feal3的金屬間化合物，承載力 達(dá)到6kn；當(dāng)3，4和5位置時(shí)送絲位置指向鋁板，焊縫成形飽滿，界面處形成fe6.6al3zn0.2和fe2al3si0.3，厚度約 為2μm，承載力達(dá)到7.5kn，綜上所述，cmt焊接鋁合金/鍍鋅板時(shí)送絲位置應(yīng)偏向鋁板，

采用埋弧焊的方法,研究了熱輸入對(duì)x70鋼接頭組織的影響。采用olympus分析軟件分析了焊接接頭的宏觀結(jié)構(gòu)尺寸。采用olympus-pmg3金相顯微鏡對(duì)埋弧焊接頭顯微組織進(jìn)行了觀察。結(jié)果表明,由于x70級(jí)管線鋼為采用控扎控冷工藝獲得的細(xì)晶粒鋼,焊接熱影響區(qū)晶粒長(zhǎng)大傾向嚴(yán)重。隨著熱輸入的增加,熱影響區(qū)寬度明顯增加、母材和焊絲熔化量增加、焊縫深寬比減小;在單道焊的情況下,隨著熱輸入的增加,側(cè)板條鐵素體含量增加,針狀鐵素體含量減小,不利于焊接接頭性能的提高。

等徑對(duì)接頭，作為一種常見的管道連接件，廣泛應(yīng)用于各類管道系統(tǒng)中。它的主要作用是連接兩段相同直徑的管道，保證管道的連通性和密封性。等徑對(duì)接頭的設(shè)計(jì)和制造需要考慮到管道的工作壓力、介質(zhì)、溫度等因素，以確保其在實(shí)際應(yīng)用中的安全可靠。

2014第二屆中國油氣管道設(shè)備與材料國產(chǎn)化技術(shù)交流大會(huì)論文集402～410 -1- 管道對(duì)接頭內(nèi)防腐不銹鋼堆焊工藝方法 梁龍旭蓋發(fā)賓李廣華魏云虎 （勝利油田金島工程安裝有限責(zé)任公司） 摘要：針對(duì)管道對(duì)接頭（死口）焊縫內(nèi)壁防腐補(bǔ)口的技術(shù)瓶頸進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，提出了管 道對(duì)接頭內(nèi)補(bǔ)口不銹鋼堆焊的具體實(shí)施方法，包括焊材選擇、堆焊工藝和設(shè)備、堆焊層力學(xué) 性能試驗(yàn)結(jié)果和堆焊后微觀組織分析等。介紹了該工法在勝利油田及國內(nèi)的應(yīng)用情況和反饋 信息。 關(guān)鍵詞：不銹鋼堆焊，管道對(duì)接頭，“死口”，防腐內(nèi)補(bǔ)口 1前言 管道焊縫內(nèi)壁防腐蝕措施一般采用管內(nèi)作業(yè)的方法，對(duì)管道焊縫內(nèi)壁進(jìn)行防腐作業(yè)（補(bǔ) 口），以保證管線內(nèi)壁防腐層的連續(xù)性。 管道“碰死口”后無法進(jìn)行“死口”焊縫內(nèi)壁的補(bǔ)口防腐處理，成為管道內(nèi)防腐層連續(xù) 性的瓶頸所在。 我公司與中國石油大學(xué)（華東）合作，對(duì)管道“碰死口”采用不