三乙基鋁管道法蘭聯(lián)接螺栓斷裂失效分析

公稱(chēng)直徑法蘭厚度（mm）孔數(shù)法蘭眼中螺栓規(guī)格法蘭厚度（mm）孔數(shù)法蘭眼中螺栓規(guī)格法蘭厚度（mm）孔數(shù)法蘭眼中螺栓規(guī)格 dn1512465m12×4014465m12×4516465m12×50 dn2014475m12×4516475m12×5018475m12×50 dn2514485m12×4518485m12×5018485m12×50 dn32164100m16×50184100m16×55204100m16×60 dn40184110m16×55204110m16×60224110m16×65 dn50184125m16×55224125m16×65244125m16×70 dn65204145m16

總結(jié)、分析和解決了幾類(lèi)承受內(nèi)壓的零部件、機(jī)械裝置、設(shè)備的螺栓聯(lián)接,在采用各種封頭型式,尤其是凸形封頭時(shí),其單個(gè)螺栓的強(qiáng)度計(jì)算,具有一定的實(shí)用價(jià)值。

文章通過(guò)對(duì)兩例緊固件聯(lián)接問(wèn)題進(jìn)行合理的簡(jiǎn)化，建立相應(yīng)的計(jì)算模型，解決了船舶設(shè)計(jì)和建造過(guò)程中遇到的法蘭聯(lián)接螺栓的設(shè)計(jì)問(wèn)題。

**資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.***

pgpgpg dgmd×lnmd×lnmd×lndgmd×lnmd×lnmd×lndgmd×lnmd×lnmd×ln 15m12×504m12×604m12×60415m12×604m12×604m12×70415m12×604m12×704m12×704 20m12×554m12×654m12×65420m12×604m12×604m12×70420m12×604m12×704m16×804 25m12×554m12×704m12×65425m12×604m12×604m12×70425m12×604m12×704m16×804 32m16×704m16×754m16×75432m16×754m16×75

一、波加諾夫的主觀結(jié)論邊緣傳動(dòng)的磨機(jī)端蓋(磨頭)與筒體法蘭之間是用螺栓聯(lián)接起來(lái)的。如圖1所示,當(dāng)用截面法從端蓋與筒體法蘭的結(jié)合面截開(kāi),在該結(jié)合面上將受到彎矩m(m=al,a為磨機(jī)主軸承對(duì)中空軸頸的支座反力,1為支座反力a的作用線到結(jié)合面的距離)、扭矩mn、剪力qj等外載荷的組合作用。關(guān)于在彎矩m作用下,聯(lián)接螺栓處于彎曲中性軸最下緣處所受最大拉力pt的計(jì)算,蘇聯(lián)波加諾夫在《水泥工廠機(jī)械裝備》中給出如下計(jì)算公式:

中空軸法蘭與筒體聯(lián)接螺栓頻繁斷裂是水泥磨的嚴(yán)重故障。斷裂的主要原因有押螺栓材質(zhì)達(dá)不到設(shè)計(jì)要求,螺栓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不當(dāng),裝配質(zhì)量差,螺母壓緊力衰減或螺母自鎖性喪失,維修方法不當(dāng)?shù)葐?wèn)題。冀東水泥扶風(fēng)有限責(zé)任公司一臺(tái)水泥磨磨頭、磨尾中空軸法蘭與筒體聯(lián)接螺栓兩次出現(xiàn)斷裂后進(jìn)行了處理,經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的運(yùn)行,一切正常。

磨機(jī)中空軸法蘭與筒體端蓋聯(lián)接螺栓的斷裂處理

管道法蘭裝設(shè)技術(shù)要求 編寫(xiě)人：李備專(zhuān)工：更新時(shí)間： 1.設(shè)備規(guī)范 無(wú) 2.結(jié)構(gòu)概述 無(wú) 3.工具 無(wú) 4.備件 無(wú) 5.危險(xiǎn)點(diǎn)分析 無(wú) 6.檢修步驟與質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) 工作步驟序號(hào)工藝流程及要求驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn) 1 在水處理壓力小于1.25mpa的系統(tǒng)中， 使用法蘭連接時(shí)一般采用平焊鋼法蘭 2 法蘭盤(pán)接觸面應(yīng)光滑平整，可允許有環(huán) 形淺槽，不準(zhǔn)有斑疤、沙眼及輻射方向 的溝槽 3 法蘭的平面應(yīng)垂直于管子的中心線。兩 個(gè)對(duì)接法蘭平面不平行度（小于 1.6mpa）允許偏差一般為0.2-0.3mm。 4螺絲頭之平面與法蘭盤(pán)背面的接觸面 應(yīng)平整光滑，避免螺絲受力不均勻，造 成附加壓力。 5 法蘭盤(pán)上螺栓孔孔距位置（直線測(cè)量） 允許誤差一般為0.5-1.0mm 6法蘭盤(pán)相互接觸應(yīng)嚴(yán)密、均勻使之全面 接觸 7 法蘭盤(pán)孔眼中心線與管子中心線位移 的允許誤差為1-2m

通過(guò)與新舊螺栓的對(duì)比試驗(yàn),采用斷口形貌觀察、力學(xué)性能測(cè)試及耐腐蝕性能試驗(yàn),對(duì)履帶連接螺栓早期斷裂失效原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,此種車(chē)輛履帶連接螺栓是由于高強(qiáng)度、高預(yù)緊力、服役環(huán)境濕熱等因素共同作用下,產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕,最終導(dǎo)致延遲斷裂失效。針對(duì)早期失效原因提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施。

2011年特種設(shè)備安全與節(jié)能學(xué)術(shù)交流會(huì) 70 天然氣管道法蘭斷裂原因分析 吳興華 （上海市特種設(shè)備監(jiān)督檢驗(yàn)技術(shù)研究院，上海200062） 摘要：對(duì)材料為astma350gr.lf2,class1的標(biāo)準(zhǔn)法蘭在進(jìn)行氣壓試驗(yàn)時(shí)發(fā)生斷裂的原因， 采用宏觀檢測(cè)、力學(xué)性能試驗(yàn)、掃描電鏡分析、金相分析、工藝試驗(yàn)、超聲波檢測(cè)、斷裂韌度測(cè)試 等多種方法，進(jìn)行了全面綜合的探討，認(rèn)定使用了脆化程度嚴(yán)重的不合格材料是造成事故的主要原 因，該文同時(shí)提出了預(yù)防事故再次發(fā)生的幾點(diǎn)建議。 關(guān)鍵詞：法蘭；脆化；沖擊韌性；斷裂韌度；鍛造 abstract：thisarticlediscussthefracturecauseofstandardflange，whichmaterialisastma350 gr.lf2,class1，happenedinthepneuma

隔膜泵閥箱蓋聯(lián)接螺栓斷裂分析 摘要：針對(duì)隔膜泵中進(jìn)料閥箱蓋聯(lián)接螺栓多次出現(xiàn)斷裂的問(wèn) 題，通過(guò)工況分析，應(yīng)用傳統(tǒng)計(jì)算與現(xiàn)代cae軟件有限元分析相結(jié) 合的方式，對(duì)螺栓進(jìn)行強(qiáng)度校核及斷裂分析，找到了螺栓斷裂的原因， 并通過(guò)選型計(jì)算得出了該螺栓的合理尺寸參數(shù)。 關(guān)鍵詞：隔膜泵閥箱螺栓ansys 隔膜泵進(jìn)料閥箱蓋聯(lián)接螺栓在現(xiàn)場(chǎng)多次出現(xiàn)斷裂，致使設(shè)備經(jīng)常 不能連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。根據(jù)調(diào)查采樣分析，發(fā)現(xiàn)隔膜泵運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)的管線布置 方式是影響螺栓使用壽命的一個(gè)因素，還需要考察該螺栓尺寸是否滿(mǎn) 足強(qiáng)度要求。 本文通過(guò)工礦分析，分別應(yīng)用傳統(tǒng)計(jì)算與ansys有限元分析， 得出了螺栓的最大受力位置及應(yīng)力值，并對(duì)其進(jìn)行了靜強(qiáng)度校核及疲 勞強(qiáng)度校核，結(jié)合校核結(jié)果及選型計(jì)算，給出了該螺栓的合理參數(shù)。 1工況分析 采樣結(jié)果顯示，隔膜泵設(shè)計(jì)壓力為25mpa，每個(gè)閥箱有m42x4.5 雙頭螺柱4根

通過(guò)化學(xué)分析、電子顯微鏡等物理化學(xué)檢測(cè)手段,對(duì)煤氣加熱器不銹鋼螺栓失效的原因進(jìn)行了分析,結(jié)果表明螺栓失效的原因?yàn)榱蚧锼鶎?dǎo)致的應(yīng)力腐蝕。

針對(duì)隔膜泵中進(jìn)料閥箱蓋聯(lián)接螺栓多次出現(xiàn)斷裂的問(wèn)題,通過(guò)工況分析,應(yīng)用傳統(tǒng)計(jì)算與現(xiàn)代cae軟件有限元分析相結(jié)合的方式,對(duì)螺栓進(jìn)行強(qiáng)度校核及斷裂分析,找到了螺栓斷裂的原因,并通過(guò)選型計(jì)算得出了該螺栓的合理尺寸參數(shù)。

管道法蘭連接工藝規(guī)程 1.法蘭與管子的裝配連接 法蘭與管子的裝配質(zhì)量不但影響管道連接處的強(qiáng)度和嚴(yán)密度，而且 還影響整條管線的傾心度。因而，在向管子上裝配法蘭，必須符合下列 基本要求。 法蘭中心應(yīng)與管子的中心同在一條直線上。 法蘭密封面應(yīng)與管子中心垂直。 管子上法蘭盤(pán)螺孔的位置應(yīng)與相配合的設(shè)備或管件上法蘭螺孔位置 對(duì)應(yīng)一致，同一根管子兩端的法蘭盤(pán)的螺孔位置應(yīng)對(duì)應(yīng)一致。 平焊法蘭與管子的裝配 平焊法蘭與管子裝配時(shí)，先將法蘭套入管端，管口與法蘭密封面之 間應(yīng)留有一定距離（一般為管壁厚的1.5倍）。這時(shí)可在管兩側(cè)的任意 一側(cè)進(jìn)行點(diǎn)焊，再在點(diǎn)焊處對(duì)面用法蘭彎尺或角尺進(jìn)行找正，找正后再 在彎尺找正處點(diǎn)焊。將管子轉(zhuǎn)動(dòng)90°角，使點(diǎn)焊位置放在上下方，這時(shí) 再用彎尺在管子左右任意一側(cè)找正，即可在左右兩側(cè)點(diǎn)焊，pn＜1.6mpa 時(shí)只焊外口；pn≥1.6mpa時(shí)可進(jìn)行內(nèi)外焊。 對(duì)焊法蘭與管子的裝配 對(duì)

一、工業(yè)管道金屬法蘭跨接 1、《建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》（gb50057-2010） 第4.2.2條：第一類(lèi)防雷建筑物防閃電感應(yīng)應(yīng)符合下列規(guī)定： 二、?當(dāng)長(zhǎng)金屬物的彎頭、閥門(mén)、法蘭盤(pán)等連接處的過(guò)渡電阻大于0.03ω時(shí)， 連接處應(yīng)用金屬線跨接。對(duì)有不少于5根螺栓連接的法蘭盤(pán)，在非腐蝕環(huán)境下，可 不跨接。 2、《壓力管道規(guī)范-工業(yè)管道第4部分制作與安裝》（gb/t20801.4-2006） 第10.12.1條：有靜電接地要求的管道，各段間應(yīng)導(dǎo)電良好。每對(duì)法蘭或螺紋接 頭間電阻值大于0.03ω時(shí)，應(yīng)設(shè)導(dǎo)線跨接。 3、《工業(yè)金屬管道工程施工規(guī)范》（gb50235-2010） 第7.13.1條：設(shè)計(jì)有靜電接地要求的管道，當(dāng)每對(duì)法蘭或其他接頭間電阻值超 過(guò)0.03歐時(shí)，應(yīng)設(shè)導(dǎo)線跨接。 二、石油化工管道法蘭跨接 1、《石油化工金屬管道工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（gb505

學(xué)號(hào) 密級(jí)公開(kāi) 本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 管道法蘭焊接凸輪夾緊機(jī)構(gòu) 學(xué)院名稱(chēng)： 專(zhuān)業(yè)名稱(chēng)：焊接技術(shù)與工程 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 二○一四年五月 theclampmechanismforpipeflange welding college： subject：weldingtechnologyandengineering name： directedby： may2014 鄭重聲明 本人呈交的學(xué)位論文，是在導(dǎo)師的指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所 取得的成果，所有數(shù)據(jù)、圖片資料真實(shí)可靠。盡我所知，除文中已經(jīng) 注明引用的內(nèi)容外，本學(xué)位論文的研究成果不包含他人享有著作權(quán)的 內(nèi)容。對(duì)本論文所涉及的研究工作做出貢獻(xiàn)的其他個(gè)人和集體，均已 在文中以明確的方式標(biāo)明。本學(xué)位論文的知識(shí)產(chǎn)權(quán)歸屬于培養(yǎng)單位。 本人簽名：日期： 摘要 隨著我國(guó)焊接行業(yè)的快速發(fā)展，越來(lái)

采用斷口分析、金相檢驗(yàn)和硬度測(cè)定等方法,對(duì)高強(qiáng)度螺栓斷裂原因進(jìn)行了分析。斷口分析結(jié)果表明,斷口上最后斷裂時(shí)的塑性特征比較顯著,存在明顯的扭斷痕跡,是引起螺栓斷裂的主要原因。金相分析結(jié)果表明,螺栓材質(zhì)中存在較多雜質(zhì)和網(wǎng)狀晶界是引起螺栓斷裂的次要原因。

有機(jī)熱載體爐的特點(diǎn):工作壓力≤1mpa;供熱溫度:液相爐≤340℃或汽相爐≤400℃;熱載體(導(dǎo)熱油)可燃;鍋爐、循環(huán)泵、過(guò)濾器等進(jìn)出(導(dǎo)熱油)口都需采用法蘭聯(lián)接。為使法蘭密封系統(tǒng)具有良好的密封

.word格式, ,專(zhuān)業(yè).專(zhuān)注. 聯(lián)接螺栓的強(qiáng)度計(jì)算方法 .word格式, ,專(zhuān)業(yè).專(zhuān)注. 一．連接螺栓的選用及預(yù)緊力： 1、已知條件： 螺栓的s＝730mpa 螺栓的擰緊力矩t=49n.m 2、擰緊力矩： 為了增強(qiáng)螺紋連接的剛性、防松能力及防止受載螺栓的滑動(dòng)，裝配時(shí)需要預(yù) 緊。 其擰緊扳手力矩t用于克服螺紋副的阻力矩t1及螺母與被連接件支撐面間的摩 擦力矩t2。裝配時(shí)可用力矩扳手法控制力矩。 公式：t=t1+t2=k*0f*d 擰緊扳手力矩t=49n.m 其中k為擰緊力矩系數(shù)，0f為預(yù)緊力nd為螺紋公稱(chēng)直徑mm 其中k為擰緊力矩系數(shù)，0f為預(yù)緊力nd為螺紋公稱(chēng)直徑mm 摩擦表面狀態(tài)k值 有潤(rùn)滑無(wú)潤(rùn)滑 精加工表面0.10.12 一般工表面0.13-0.150.18-0.2

63噸米塔吊螺栓斷裂失效分析

對(duì)泥漿泵雙頭螺栓運(yùn)行中發(fā)生斷裂的原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,斷裂是在交變載荷作用下,由補(bǔ)焊焊接缺陷(焊接裂紋、夾雜物、粗大組織)引起的高應(yīng)力疲勞破壞。