彈粘塑性材料模型在H型鋼熱軋模擬中應(yīng)用

一維彈粘塑性固結(jié)模型及其應(yīng)用——從飽和粘土一維固結(jié)壓縮的變形機(jī)理出發(fā)，建立了一個(gè)一維彈粘塑性固結(jié)模型，模型參數(shù)易于確定．計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比表明，該模型能應(yīng)用于一維條件下任何加載方式的固結(jié)模擬，能描述表觀前期固結(jié)壓力的應(yīng)變率效應(yīng)、次固結(jié)引起的表...

簡要介紹了纖維模型的原理,并應(yīng)用opensees程序中的纖維模型單元對一鋼筋混凝土柱模型試驗(yàn)進(jìn)行了模擬。證明纖維模型能更精確和完整地模擬梁、柱單元的非線性全過程,適用于結(jié)構(gòu)的彈塑性分析。

針對泥質(zhì)頁巖多孔、遇水易分解的巖性,基于劍橋粘土模型,建立了一個(gè)涉及多孔巖土材料的彈塑性本構(gòu)模型,并數(shù)值模擬了某軟弱泥質(zhì)頁巖隧道的力學(xué)行為。從混合理論出發(fā),把泥質(zhì)頁巖體看成一個(gè)由固體(土)-流體(水)-氣體(氣)組成的三相混合體,引入有效應(yīng)力的概念,建立了一個(gè)適用于工程實(shí)踐的本構(gòu)模型,該本構(gòu)準(zhǔn)則反映了有效應(yīng)力與固相矩陣形變之間的發(fā)展方程、飽和度與吸力之間的關(guān)系方程以及液相和氣相狀態(tài)下,相關(guān)聯(lián)的流動(dòng)法則與固有壓力的發(fā)展方程。開發(fā)了基于fortran語言的大型有限元計(jì)算程序以及適用于泥質(zhì)頁巖多孔彈塑性土體的porostone材料子程序,對某軟弱泥質(zhì)頁巖隧道進(jìn)行了數(shù)值模擬,并與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較分析。研究結(jié)果表明:該多孔彈塑性模型能較為真實(shí)地反映泥質(zhì)頁巖土體遇水易分解的特性;圍巖變形在前期的變形速率很快,在后期變形的速率減緩,但穩(wěn)定下來的時(shí)間也比較長;泥質(zhì)頁巖隧道兩側(cè)拱腳處的圍巖壓應(yīng)力較大,應(yīng)當(dāng)加強(qiáng)輔助措施在施工中的應(yīng)用,尤其適宜加設(shè)鎖腳錨桿以改善型鋼支護(hù)的受力狀態(tài)。

基于纖維模型的外粘型鋼加固混凝土柱靜力彈塑性分析——基于纖維模型，引入約束混凝土本構(gòu)關(guān)系，提出了對外粘型鋼加固混凝土柱進(jìn)行靜力彈塑性分析的方法，并在opensees平臺(tái)上編程實(shí)現(xiàn)．在此基礎(chǔ)上，對約束混凝土本構(gòu)參數(shù)進(jìn)行了敏感性研究，探討了混凝土材料本構(gòu)...

混凝土彈塑性多軸損傷模型及其應(yīng)用

巖土材料彈塑性損傷模型及變形局部化分析——常規(guī)的彈塑性模型由于沒有考慮到損傷和塑性的耦合作用，難以模擬破壞時(shí)由于內(nèi)部損傷的累積導(dǎo)致的變形局部化剪切帶的形成過程，因而，不能很好地反映實(shí)際結(jié)構(gòu)的細(xì)觀破壞機(jī)理。作者采用一種宏細(xì)觀結(jié)合的思路，基于細(xì)觀...

在多道次h型鋼孔型軋制過程中,由于軋件變形情況非常復(fù)雜,采用現(xiàn)有理論方法不能準(zhǔn)確計(jì)算軋制所需力能參數(shù)。但是制定合理的規(guī)程必須較準(zhǔn)確地確定軋制力的大小。故此,本文通過編寫python程序?qū)崿F(xiàn)單元重構(gòu),通過編寫vumat、usdfld等用戶子程序分析變形過程中微觀組織的演變,從而在abaqus環(huán)境中構(gòu)建了適合于對多道次型鋼軋制過程的有限元綜合仿真模型。利用該模型對q235材料h型鋼多道次粗軋過程進(jìn)行了四因素三位級(jí)的虛擬正交實(shí)驗(yàn),研究影響其軋制負(fù)荷的主要因素,建立了經(jīng)驗(yàn)公式。

熱軋輕型h型鋼 dimensionhbttfraixwxrx hl80x40774033.555.1148.8812.73.09 hl100x5097502.33.265.5990.6418.694.03 hl100x50975033.566.51100.620.753.93 hl100x100971004.56816.37280.957.934.14 hl100x50100503.24.567.72128.825.764.08 hl120x60117603.24.589.41219.537.534.83 hl120x1201171203.24.5814.81390.566.755.14 hl120x60120604.56812.61

型號(hào)截面積理論 (高*寬)cm2重量 kg/mixiy 100x100100x100681021.917.2383134 125x125125x1256.591030.3123.8847294 150x150150x1507101340.5531.91660564 175x175175x1757.5111351.4340.32900984 200x2008121664.2850.547701600 #200x20412121672.2856.750301700 250x2509141692.1872.4108003650 #250x255141416104.782.2115003880 #294x302121220108.385170005520

熱軋H型鋼

土體非線彈性—塑性本構(gòu)模型——把本質(zhì)上屬于亞彈性本構(gòu)模型，在巖土工程界廣為應(yīng)用的duncan—chang模型與服從drucker—peager／mohr-columa屈服準(zhǔn)則的彈塑性本構(gòu)模型相結(jié)臺(tái)，推出了非線彈性一塑性的組合本構(gòu)模型．以克服經(jīng)典的彈塑性摸型不能考慮巖土材料在塑...

結(jié)合具體工程實(shí)例,詳細(xì)介紹了包鋼薄板坯連鑄連軋廠房柱的設(shè)計(jì),通過熱軋h型鋼柱和普通焊接h型鋼柱在實(shí)際工程中的應(yīng)用,得出軋制h型鋼代替焊接h型鋼可使鋼結(jié)構(gòu)重量減輕的結(jié)論,以推廣熱軋h型鋼的應(yīng)用。

土體彈塑性本構(gòu)模型研究概述——土的本構(gòu)模型是對土體進(jìn)行研究和土工數(shù)值分析的關(guān)鍵。本文對土體彈塑性本構(gòu)模型的發(fā)展過程加以介紹，并側(cè)重介紹了近年來正在發(fā)展中的模型?！　?/p>

軟土的彈塑性損傷模型在biot固結(jié)有限元中應(yīng)用——在biot固結(jié)理論基礎(chǔ)上，引入彈塑性損傷本構(gòu)關(guān)系，建立了固結(jié)分析有限元方程。對某試驗(yàn)路堤進(jìn)行了損傷模型計(jì)算與彈塑性模型計(jì)算的結(jié)果比較。結(jié)果表明；損傷模型的計(jì)算結(jié)果大于彈塑性模型的計(jì)算結(jié)果；損傷隨著加荷...

為了對鋼筋混凝土適筋梁和鋼筋混凝土超筋梁的破壞過程進(jìn)行數(shù)值模擬,利用abaqus軟件的后處理程序分別繪出兩種梁的荷載-位移曲線和彎矩-位移曲線,并針對兩種梁的荷載-位移曲線和彎矩-位移曲線分析簡支梁的不同破壞形式,求出兩種梁的極限彎矩和受剪承載力,與按照現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范計(jì)算的理論結(jié)果進(jìn)行比較.試驗(yàn)結(jié)果表明,模擬結(jié)果與理論結(jié)果比較接近,且符合鋼筋混凝土簡支梁破壞的基本規(guī)律,采用的分析模型是正確的,對該結(jié)構(gòu)采用有限元分析的方法是有效的.

從性能上，熱軋h型鋼的質(zhì)量容易保證，要好點(diǎn) 從截面種類上，焊接h型鋼可以做成各種截面的，種類多，可以根據(jù)實(shí)際內(nèi)力需要選擇截 面的大??；而熱軋h型鋼截面型號(hào)有限制，并且容易造成浪費(fèi)。 從早加上二者基本持平。 另外還有一種高頻焊接h型鋼，也是焊接，但性能較好，截面型號(hào)比較少，其尺寸也較小。 同等截面情況下，熱軋h型鋼的局部穩(wěn)定性能要好于焊接h型鋼，因?yàn)闊彳坔型鋼的寬厚 比、高厚比計(jì)算是從圓角的外緣算起的，而焊接h型鋼是從板邊緣算起，多數(shù)熱軋h型鋼 的截面都是按寬厚比控制的極限值，因此若按寬厚比控制則焊接h型鋼截面不滿足要求； 樓上講的都是技術(shù)，我從經(jīng)濟(jì)角度看，焊接h型鋼的優(yōu)勢主要是有價(jià)格優(yōu)勢。據(jù)悉國內(nèi)市 場中厚板價(jià)格與熱軋h型鋼差距依然較大，導(dǎo)致鋼結(jié)構(gòu)企業(yè)普遍采用焊接h型鋼，因此熱 軋h型鋼市場日益萎縮。與此同時(shí)，鋼廠產(chǎn)能正在不斷放

從性能上，熱軋h型鋼的質(zhì)量容易保證，要好點(diǎn) 從截面種類上，焊接h型鋼可以做成各種截面的，種類多，可以根據(jù)實(shí)際內(nèi)力需要選擇截 面的大?。欢鵁彳坔型鋼截面型號(hào)有限制，并且容易造成浪費(fèi)。 從早加上二者基本持平。 另外還有一種高頻焊接h型鋼，也是焊接，但性能較好，截面型號(hào)比較少，其尺寸也較小。 同等截面情況下，熱軋h型鋼的局部穩(wěn)定性能要好于焊接h型鋼，因?yàn)闊彳坔型鋼的寬厚 比、高厚比計(jì)算是從圓角的外緣算起的，而焊接h型鋼是從板邊緣算起，多數(shù)熱軋h型鋼 的截面都是按寬厚比控制的極限值，因此若按寬厚比控制則焊接h型鋼截面不滿足要求； 樓上講的都是技術(shù)，我從經(jīng)濟(jì)角度看，焊接h型鋼的優(yōu)勢主要是有價(jià)格優(yōu)勢。據(jù)悉國內(nèi)市 場中厚板價(jià)格與熱軋h型鋼差距依然較大，導(dǎo)致鋼結(jié)構(gòu)企業(yè)普遍采用焊接h型鋼，因此熱 軋h型鋼市場日益萎縮。與此同時(shí)，鋼廠產(chǎn)能正在不斷放量，市場資源壓力在增加，市場 觀

基于有限元分析軟件abaqus內(nèi)聚力單元,采用自定義材料(vumat)編譯二維平面狀態(tài)下彈塑性內(nèi)聚力模型子程序.用所編寫的彈塑性內(nèi)聚力模型vumat子程序?qū)Ρ“逭辰咏Y(jié)構(gòu)的開裂進(jìn)行模擬計(jì)算,并與雙線性內(nèi)聚力模型、多項(xiàng)式內(nèi)聚力模型的vumat子程序模擬結(jié)果及實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比分析.結(jié)果表明內(nèi)聚力關(guān)系對粘接結(jié)構(gòu)開裂過程的拉力變化影響較大,對不同膠體的粘接結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇相應(yīng)的內(nèi)聚力模型.

軋鋼模型是熱軋帶鋼過程控制過程系統(tǒng)的控制核心，其參數(shù)設(shè)定的優(yōu)劣將直接影響到產(chǎn)品的質(zhì)量。對主要軋制模型的控制特點(diǎn)及在實(shí)際生產(chǎn)中對參數(shù)的確定與優(yōu)化方法進(jìn)行了闡述，解決了一系列與模型相關(guān)的問題。

熱軋h型鋼gb/t11263-1998 類別 型號(hào) (高度*寬度) 截面尺寸,mm理論重量 kg/mh*bt1t2 hw 100*100100*1006817.2 125*125125*1256.5923.8 150*150150*15071031.9 175*175175*1757.51140.3 200*200 200*20081250.5 #200*204121256.7 250*250 250*25091472.4 #250*255141482.2 300*300 #294*302121285.0 300*300101594.5 300*3051515106 350*350 #344*3481016115 350*3501219137

h×bt1t2rh×bt1t2r 100×100100×100681017.2100×50100×5057109.54 125×125125×1256.591023.8125×65125×60681013.3 150×150150×1507101331.9150×75150×75571014.3 175×175175×1757.5111340.4175×90175×90581018.2 200×2008121650.5198×994.571318.5 200×20412121656.7200×1005.581321.7 250×2509141672.4248×124581325.8 250×25514141682.2250×1

簡要介紹了熱slh型鋼樁的發(fā)展和技術(shù)要求，并研究了新標(biāo)準(zhǔn)的制定情況。