微合金化灰鑄鐵氣焊絲焊接接頭組織與性能

采用掃描電鏡、x射線衍射和電化學(xué)分析儀等測(cè)試方法研究了6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊接接頭的組織及其耐腐蝕性能.結(jié)果表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊接頭組織主要由α-al,少量的α-al+mg2si共晶和mg2si組成,其中mg2si主要分布于晶界;對(duì)焊縫與母材的動(dòng)電位極化曲線與鹽霧腐蝕后的腐蝕形貌分析表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊縫的耐腐蝕性低于母材,mg2si相的大量析出降低了焊縫的耐腐蝕性.

對(duì)活性化焊接(a-tig)方法在鎂合金焊接中的應(yīng)用進(jìn)行了初步的探討。選取tio2作為活性劑,研究了單一活性劑tio2對(duì)鎂合金焊接后微觀組織的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,涂敷單一活性劑tio2可以使焊縫熔深比常規(guī)的tig焊增加2倍。與未涂敷活性劑的焊縫相比,涂敷tio2活性劑可以增大焊接的熔深,減小熔寬。

采用德國(guó)進(jìn)口3gnp400st交流縫焊機(jī)對(duì)鎂合金az31b進(jìn)行焊接試驗(yàn),分析了不同焊接電流下熔核區(qū)和熱影響區(qū)微觀組織變化情況,得出鎂合金縫焊焊接接頭組織變化的一般規(guī)律及性能變化情況;觀察和分析了母材和焊接接頭的斷口形貌。

灰鑄鐵使用一般焊材冷焊時(shí),容易在焊縫和半熔化區(qū)出現(xiàn)白口和淬硬組織,熱焊工藝則能耗大,勞動(dòng)條件差,生產(chǎn)率低。本研究采用e4303、z208、z408焊條,配合電弧冷焊和半熱焊工藝對(duì)灰鑄鐵進(jìn)行了焊接試驗(yàn),比較了各種焊縫和半熔化區(qū)的組織、硬度、半熔化區(qū)的白口寬度,結(jié)果表明:e4303焊條配合半熱焊工藝,z408焊條配合冷焊和半熱焊工藝適合焊接灰鑄鐵的加工面

針對(duì)輕型車輛中厚板高強(qiáng)合金鋼高效化焊接特點(diǎn),基于高效雙絲熔化極氣體保護(hù)焊系統(tǒng),應(yīng)用雙電弧共熔池熔化極氣體保護(hù)焊方法,采用奧氏體不銹鋼焊絲進(jìn)行高強(qiáng)合金鋼的焊接工藝試驗(yàn).確定了合適的焊接工藝參數(shù),并對(duì)獲得的對(duì)接接頭的顯微組織、成分及力學(xué)性能進(jìn)行了分析.結(jié)果表明,采用雙電弧共熔池熔化極氣體保護(hù)焊工藝,能夠獲得良好的中厚板高合金鋼焊接接頭,力學(xué)性能滿足使用要求.與焊條電弧焊和單絲電弧焊相比,焊接效率得到較大提高.

利用激光填絲焊接方法對(duì)5a90鋁鋰合金薄板焊接頭的組織性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:激光填絲焊接頭的主要組織特征為細(xì)晶層和焊縫區(qū)大范圍等軸晶,與激光焊接頭類似,而不同之處表現(xiàn)為激光填絲焊接頭的顯微組織相對(duì)細(xì)化,柱狀晶區(qū)范圍相對(duì)減小。激光填絲焊縫區(qū)硬度hv0.2(925.7mpa)略低于激光焊縫區(qū)硬度(956.5mpa),但前者硬度分布更加均勻。激光填絲焊接頭的抗拉強(qiáng)度稍低于激光焊接頭,分別達(dá)母材的79.22%和73.03%,但其斷后延伸率卻顯著高于后者,分別達(dá)母材的38.65%和20.38%。綜上所述,5a90鋁鋰合金激光填絲焊接頭的組織性能略優(yōu)于激光焊接頭,若使激光填絲焊接頭的綜合力學(xué)性能達(dá)到使用要求,不僅需要焊后熱處理強(qiáng)化,還需要與母材匹配性更好的焊絲。

采用熔化極氬弧焊(mig)方法,以er5356焊絲作為填充材料,對(duì)軌道交通用6082鋁合金進(jìn)行焊接,并對(duì)獲得的接頭微觀組織和力學(xué)性能進(jìn)行分析測(cè)試。金相組織觀察表明,接頭焊縫金屬區(qū)為細(xì)小的等軸晶組織,主要由α-al基體相和mg2si強(qiáng)化相組成,而熱影響區(qū)為樹枝晶組織,晶粒有所長(zhǎng)大。力學(xué)性能測(cè)試表明,接頭的抗拉強(qiáng)度約為母材強(qiáng)度的74%;拉伸斷口掃描觀察顯示,接頭呈明顯韌性斷裂特征,斷口表面的韌窩尺寸較小且分布均勻。

采用znal15和alsi12藥芯焊絲成功實(shí)現(xiàn)了鋁合金/不銹鋼異種金屬間的熔釬焊.結(jié)果表明,焊態(tài)下采用znal15藥芯焊絲所得接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)121mpa;而alsi12藥芯焊絲所得接頭抗拉強(qiáng)度最高可達(dá)162mpa.接頭經(jīng)280℃保溫30min焊后熱處理后,采用znal15藥芯焊絲所得接頭抗拉強(qiáng)度為180mpa,比焊態(tài)下接頭抗拉強(qiáng)度高出將近一倍;采用alsi12藥芯焊絲所得接頭強(qiáng)度可提高至166mpa.對(duì)焊縫與鋼之間的界面層進(jìn)行成分分析發(fā)現(xiàn),znal15藥芯焊絲所得接頭界面層主要由fe2al5和feal3等脆性化合物及鋅固溶體組成,而alsi12藥芯焊絲所得接頭界面層由τ5-al7.4fe2si三元相組成,兩種焊絲所得接頭界面層厚度均不超過(guò)10μm.

采用填加或不填加1cr18ni9ti焊絲,對(duì)1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼和1cr13馬氏體不銹鋼進(jìn)行直流鎢極氬弧焊試驗(yàn)。采用金相顯微鏡、萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)和顯微硬度儀、掃描電子顯微鏡等分析測(cè)試手段研究了焊接接頭各區(qū)域的顯微組織、接頭的力學(xué)性能、斷口形貌特征等。并通過(guò)對(duì)兩種材料所形成的同種組織焊接接頭組織和性能的對(duì)比,確定了不銹鋼板的焊接工藝。

鋁合金焊接接頭金相

鋼異種金屬焊接接頭組織及元素分析

以微合金化鑄鐵同質(zhì)氣焊絲為焊接材料,采用鎢極氬弧焊對(duì)ht200鑄鐵件進(jìn)行了焊接研究,分析了焊接區(qū)的組織和性能。結(jié)果表明,在室溫焊接條件下,tig焊縫組織由點(diǎn)球狀和不規(guī)則碎塊狀石墨、少量魚骨狀的萊氏體及珠光體基體組成,熔合區(qū)組織由細(xì)小的點(diǎn)球狀石墨、萊氏體和細(xì)密的柱晶基體組成。焊補(bǔ)區(qū)硬度值普遍高于鑄件本體,可高出鑄件本體δhb100之多?；诤附舆^(guò)程中保護(hù)氣體ar對(duì)焊接區(qū)金屬的激冷作用,tig焊只可用于鑄件非加工表面的焊補(bǔ),而不宜用于有加工性能要求表面的修復(fù)。

采用雙絲和單絲埋弧焊方法進(jìn)行焊接試驗(yàn),比較了雙絲和單絲埋弧焊條件下焊絲金屬的熔敷率,從焊接接頭斷面、接頭金相組織以及接頭力學(xué)性能等方面進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,采用雙絲埋弧焊工藝使焊接效率提高,焊縫熔深增加、熔寬增大,熱影響區(qū)金屬的成分偏析現(xiàn)象減弱,接頭性能滿足技術(shù)要求,但焊縫區(qū)有時(shí)會(huì)產(chǎn)生魏氏組織,使焊縫區(qū)金屬的沖擊韌度降低。

采用富氬基co2焊工藝對(duì)高速列車轉(zhuǎn)向架用s355j2g3鋼板進(jìn)行焊接,分析了焊絲中c,mn,si和nb元素在焊接過(guò)程中的燒損及過(guò)渡規(guī)律,并研究了焊絲中c,mn,si和nb元素含量變化對(duì)焊接接頭力學(xué)性能的影響.結(jié)果表明,在富氬基co2保護(hù)焊工藝中,mn,si元素會(huì)產(chǎn)生燒損,合理提高焊絲中mn,si元素含量,才能獲得與母材相匹配的焊接接頭性能,c元素的燒損規(guī)律與焊絲中各元素的原始含量有關(guān).隨著焊絲中c,si,mn元素含量的增加,焊縫金屬的強(qiáng)度增加,斷后伸長(zhǎng)率降低.nb元素的加入會(huì)顯著提高焊縫金屬的強(qiáng)度,但同時(shí)會(huì)惡化其塑性和韌性,因此應(yīng)嚴(yán)格控制焊絲中的nb元素含量.

應(yīng)用微合金化鑄鐵同質(zhì)焊條,采用小電流打底、大電流連續(xù)焊工藝,研究了預(yù)熱溫度與焊縫組織及性能之間的相關(guān)性。結(jié)果表明,微合金化鑄鐵焊條石墨化能力強(qiáng),焊縫白口傾向小;小電流打底、大電流連續(xù)焊工藝可有效地減小熔深,在很大程度上抑制了熔合區(qū)白口的產(chǎn)生。微合金化鑄鐵焊條可實(shí)現(xiàn)常溫焊接。預(yù)熱溫度小于200℃即可獲得組織和性能與母材一致的同質(zhì)焊縫。隨著焊件預(yù)熱溫度的升高,焊縫中的石墨形態(tài)由細(xì)小的點(diǎn)狀逐漸向菊花狀、片狀過(guò)渡,鐵素體含量增多,焊縫硬度減小。焊件預(yù)熱至200℃所獲得的焊縫組織由珠光體、鐵素體和細(xì)片狀石墨及菊花狀石墨組成,熔合區(qū)則由珠光體、少量碎塊狀鐵素體及過(guò)冷石墨片組成,接頭力學(xué)性能良好。

焊接接頭論文 基于國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計(jì)與工藝實(shí)現(xiàn)一體化研究 摘要：綜述了基于國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計(jì)與工藝實(shí)現(xiàn)一體 化研究的重要性，設(shè)計(jì)了相應(yīng)的數(shù)據(jù)庫(kù)。嵌套了bsi/iiw/din6700標(biāo) 準(zhǔn)?；赽si和iiw標(biāo)準(zhǔn)中接頭形式，可確定焊接接頭的疲勞等級(jí)； 根據(jù)已知的焊接接頭的應(yīng)力譜，基于miner疲勞積累損傷理論，可計(jì) 算出焊接接頭的疲勞壽命：根據(jù)din6700標(biāo)準(zhǔn)，自動(dòng)打印焊接工藝 文件，從而實(shí)現(xiàn)基于國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞壽命預(yù)測(cè)與工藝要求的 一體化。算例證明該系統(tǒng)具有很好的工程應(yīng)用價(jià)值。 關(guān)鍵詞：焊接接頭；數(shù)據(jù)庫(kù)；一體化 在工程機(jī)械使用中，焊接結(jié)構(gòu)件的焊接接頭或焊縫金屬容易引發(fā) 結(jié)構(gòu)疲勞破壞，嚴(yán)重影響機(jī)械設(shè)備的壽命。通過(guò)計(jì)算焊接接頭的疲勞 壽命預(yù)測(cè)可以預(yù)先知道焊接接頭的壽命，從而保證產(chǎn)品的運(yùn)行的安全 性。bs標(biāo)準(zhǔn)和iiw標(biāo)準(zhǔn)提供了各種焊

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隨著社會(huì)的不斷進(jìn)步和發(fā)展，焊接技術(shù)在現(xiàn)代化社會(huì)建設(shè)過(guò)程中的應(yīng)用越來(lái)越廣泛，焊接接頭的組織分析也隨之顯得越來(lái)越關(guān)鍵，本文以熔焊為傭，就如何正確識(shí)別焊接接頭的各種金相組織做了簡(jiǎn)要介紹。

灰鑄鐵氣焊補(bǔ)焊工藝——灰鑄鐵氣焊補(bǔ)焊工藝

作業(yè)指導(dǎo)書文件編號(hào)： 第一頁(yè)：共頁(yè) 名稱：鋼筋焊接接頭機(jī)械性能試驗(yàn)生效日期： 編制：建材室批準(zhǔn)： 日期： 密級(jí)：秘密發(fā)放登記號(hào)： 1 鋼筋焊接接頭機(jī)械性能試驗(yàn)作業(yè)指導(dǎo)書 (包括對(duì)鋼筋焊接接頭拉伸性能和彎曲性能的檢測(cè)) 1項(xiàng)目名稱 鋼筋焊接接頭機(jī)械性能試驗(yàn)。 2適用范圍 適用于閃光對(duì)焊、電弧焊、電渣壓力焊、氣壓焊、預(yù)埋件埋弧壓力焊的鋼筋焊接接頭。 3編制依據(jù)和采用標(biāo)準(zhǔn) jgj18-96鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程 jgj27-86鋼筋焊接接頭試驗(yàn)方法 4檢測(cè)人員 xxx 5設(shè)備儀器 5.1萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)、 型號(hào)：wi-100 量程：最大荷載100噸 準(zhǔn)確度：一級(jí) 分辯率：0.5kn。 5.2液壓式萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī) 型號(hào)：wp—30t 量程：0—50kn、0—150kn、0—300kn 最小分辨

鋁合金焊接接頭的軟化問(wèn)題是鋁合金在焊接結(jié)構(gòu)中應(yīng)用的一大難題,故就鋁合金焊接接頭的軟化問(wèn)題及其產(chǎn)生原因做了簡(jiǎn)要分析,提出了一種采用深冷處理工藝來(lái)強(qiáng)化鋁合金焊接接頭的新方法。

mag焊焊接接頭的研究 通過(guò)理論分析和焊接對(duì)比試驗(yàn)，提出了適合mag焊焊接特點(diǎn)的焊接接頭設(shè)計(jì)的一 些原則，這些原則對(duì)提高焊接生產(chǎn)率，降低成本，具有較大的實(shí)用價(jià)值。 1提出問(wèn)題 mag(metalaativegasarewelding)焊是熔化極活性氣體保護(hù)電弧焊的英文簡(jiǎn) 稱。它是在氬氣中加入少量的氧化性氣體（氧氣,二氧化碳或其混合氣體）混合 而成的一種混合氣體保護(hù)焊。目前我國(guó)常用的是80%ar+20%二氧化碳的混合氣體， 由于混合氣體中氬氣占的比例較大，故常稱為富氬混合氣體保護(hù)焊。mag焊既有 氬弧焊的特點(diǎn)，如電弧穩(wěn)定、飛濺少，易獲得噴射過(guò)渡，又具有氧化性，克服了 純氬弧焊時(shí)表面張力過(guò)大，液體金屬粘稠，斑點(diǎn)漂移等問(wèn)題，改善了焊縫成形。 同時(shí)在氬氣中加入的二氧化碳，加劇了電弧中的氧化反應(yīng)，氧化反應(yīng)放出的熱量， 增加了熔深，提高了焊絲熔化系數(shù)。因此mag焊現(xiàn)已在焊