懸臂雙盤-軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)幅頻特性分析

應(yīng)用ansys有限元分析羅茨鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動態(tài)特性。采用solidworks建立ssr125h型三轉(zhuǎn)子羅茨鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)子實體模型,導(dǎo)入ansys軟件進行三維有限元模態(tài)分析。研究了支承方式和軸承剛度對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)固有頻率影響規(guī)律,為羅茨鼓風(fēng)機結(jié)構(gòu)優(yōu)化與減振降噪設(shè)計奠定理論基礎(chǔ)。

以懸掛式轉(zhuǎn)子的圓錐滾子支承軸承為研究對象,根據(jù)hertz接觸理論得出了沿圓錐滾子母線方向的彈性變形量表達式;根據(jù)彈性流體動力潤滑的dowson-higginson油膜厚度公式得出了沿圓錐滾子母線的油膜厚度表達式;推導(dǎo)出考慮油膜厚度時計算圓錐滾子軸承軸向剛度的數(shù)學(xué)公式。并用一個實際算例說明,當軸向載荷不高的情況下,油膜的存在對軸承剛度影響較大,實際計算中不應(yīng)忽略。

本文分析了風(fēng)機軸承箱在密封方式及結(jié)構(gòu)上存在的問題,提出了對軸承箱進行結(jié)構(gòu)改進,并采用新的密封方式,使泄漏問題最終得到解決。

為解決單級懸臂泵-電機系統(tǒng)的傳動軸常會因扭轉(zhuǎn)共振及負載等因素引起的破壞系統(tǒng)的問題,對該軸系的扭振傳遞模型進行了詳細分析,建立了葉輪與電機轉(zhuǎn)子的集中質(zhì)量力學(xué)模型;介紹了扭轉(zhuǎn)方程中參數(shù)的確定方法,并推導(dǎo)了葉輪負載系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動慣量公式;從理論求解了傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速、確定了軸上的節(jié)面和主振型;以輸入的單位階躍信號為例,利用拉普拉斯變換,得出了葉輪與電機轉(zhuǎn)子扭角的動態(tài)響應(yīng)過程,通過與傳動軸彈性化改進后的動態(tài)響應(yīng)結(jié)果比較,可知彈性軸能夠減小和較少泵軸扭斷故障的發(fā)生。研究結(jié)果可以為懸臂泵主軸的改進設(shè)計提供理論依據(jù)。

對貴州施秉觀音巖水電站水導(dǎo)軸承轉(zhuǎn)動油盆甩油問題進行了分析和處理,采取的方法簡便、效果良好。

利用傳遞矩陣法,研究了無軸承式旋翼槳葉的固有振動特性,計算出了套管根部固支約束和彈簧約束時旋翼振動的固有頻率,并給出了套管根部變距/擺振耦合對固有頻率的影響,同時也研究了不同的模型參數(shù)對固有頻率的影響,最后給出了根部彈簧約束時的部分模態(tài)振型.結(jié)果表明,套管根部變距/擺振耦合對固有頻率影響不大,總距角對各階模態(tài)頻率影響比較復(fù)雜,槳葉質(zhì)心線到彈性軸線的距離只對高階模態(tài)的頻率略有影響.

根據(jù)海上懸臂式鉆井平臺的結(jié)構(gòu)特點,結(jié)合海上作業(yè)的實際情況,考慮平臺受到的均布載荷與集中載荷,建立了懸臂式鉆井平臺在作業(yè)狀態(tài)條件下的力學(xué)模型,并推導(dǎo)出了懸臂梁撓曲方程和振動頻率求解方程。通過算例,分析了懸臂梁外伸距離、甲板質(zhì)量、井深等對鉆井平臺振動頻率的影響規(guī)律。本文研究結(jié)果對提高井口及井下工具作業(yè)安全有指導(dǎo)意義。

轉(zhuǎn)機軸承振動標準

microstructure-sensitiveaccumulationofplasticstraindueto ratchetinginbearingsteelssubjecttorollingcontactfatigue anups.pandkar,nagarajarakere?,ghatusubhash mechanical&aerospaceengineering,universityofflorida,gainesville,fl32611,usa articleinfo articlehistory: received13october2013 receivedinrevisedform26january2014 accepted28january2014 availa

懸臂構(gòu)件承載力懸端部補償方法——懸臂構(gòu)件承載力是不足可在端部安裝一個類似彈簧的支座反力架，其彈性系數(shù)可按其應(yīng)力狀態(tài)進行確定選用，從而達到補償承載力的目的。

懸臂施工共分14段，其中1-5段長度為2.5m，6-9段長度為3.0m， 10-14段長度為3.5m，0號塊為4.0m，邊跨現(xiàn)澆段為3.92m，中跨即 邊跨合攏段為2.0m。 主橋0號塊為三向預(yù)應(yīng)力體系，其他塊為雙向預(yù)應(yīng)力體系。 2箱梁的施工 箱梁的施工分為4個階段：0、1#段的施工、懸臂段的施工、邊 跨現(xiàn)澆段的施工以及合攏段的施工。 2.10、1號塊施工 0、1號塊段長9m，梁高5m，墩梁固接。0、1號塊由于結(jié)構(gòu)受力 復(fù)雜、工程量大，是大橋施工的關(guān)鍵。施工中采用在拖架上現(xiàn)澆完成， 在墩身施工到最后一節(jié)時將預(yù)埋件安裝好，為保證托架安全及橋梁線 形，拖架安裝完后進行了砂袋壓載，測量出彈性變形值為12mm，非 彈性變形值為5mm，在施工中進行了預(yù)抬。0、1號塊底模采用大塊鋼 模板，側(cè)模采用定型鋼模板和掛籃側(cè)模板，內(nèi)模采用鋼木組合模板， 混

采用通用有限元軟件midascivil對某在建斜拉橋施工階段進行分析,得出了最大懸臂狀態(tài)時結(jié)構(gòu)的動力特性,并分析了附加質(zhì)量和約束條件改變對結(jié)構(gòu)動力特性的影響,為斜拉橋的設(shè)計和施工提供了指導(dǎo)。

本文采用實驗分析的方法,研究單邊接觸懸臂梁振動系統(tǒng)在階躍激勵與敲擊激勵下系統(tǒng)的振動特性。利用matlab軟件對采集到的實驗數(shù)據(jù)進行時頻分析,發(fā)現(xiàn)單邊接觸約束條件并不改變梁的固有頻率,但是在固有頻率附近出現(xiàn)高階諧振頻率聚集的現(xiàn)象。

針對現(xiàn)有轉(zhuǎn)爐耳軸軸承改造剖分結(jié)構(gòu)時所受安裝空間限制的問題,設(shè)計了一種不改變軸承內(nèi)外徑尺寸的新型剖分結(jié)構(gòu)軸承,使原剖分設(shè)計的方法和限制得到了解決,對現(xiàn)有轉(zhuǎn)爐耳軸軸承選用整體式結(jié)構(gòu)改造提供了可行和實用的方案。

本文以珠海bp公司幾臺醋酸母液輸送泵在運行中出現(xiàn)振動甚至斷軸的故障為例,分析故障原因,并據(jù)此采取相應(yīng)的改造措施。在對葉輪進行改造后,泵振動降低到1.5mm/s,水力性能完全滿足使用要求。

按常規(guī)計算方法調(diào)整軸承墊鐵時,轉(zhuǎn)子實際中心并不按預(yù)計的數(shù)值變化,存在一定誤差,往往需要通過多次調(diào)整墊鐵厚度,才能達到要求。通過計算分析找出了產(chǎn)生誤差的原因和規(guī)律,并提出正確計算墊鐵調(diào)整量的方法,提高檢修工作效率。

按常規(guī)計算方法調(diào)整軸承墊鐵時,轉(zhuǎn)子實際中心并不按預(yù)計的數(shù)值變化,存在一定誤差,往往需要通過多次調(diào)整墊鐵厚度,才能達到要求。通過計算分析找出了產(chǎn)生誤差的原因和規(guī)律,并提出了正確計算墊鐵調(diào)整量的方法,提高了檢修工作效率

針對由于支座松動而引起松動-碰摩耦合故障的轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng),建立了雙盤三支撐的松動-碰摩耦合故障轉(zhuǎn)子系統(tǒng)力學(xué)模型和有限元模型.基于非線性有限元方法,使用松動端等效剛度模型及接觸理論研究了碰摩剛度和松動剛度兩個重要參數(shù)對系統(tǒng)動力學(xué)特性的影響.通過對在不同碰摩剛度及不同松動剛度條件下的系統(tǒng)動力學(xué)特性的研究,發(fā)現(xiàn)松動-碰摩耦合故障常常以碰摩故障特征為主,并且時域波形高矮峰交替出現(xiàn),軸心軌跡呈現(xiàn)"梯形",這一特性可以作為診斷松動-碰摩耦合故障的一個依據(jù).

渦輪機轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的彈性支撐剛度是調(diào)整和控制臨界轉(zhuǎn)速的關(guān)鍵。該文采用有限元法建立了彈性環(huán)剛度計算模型,分析了彈性環(huán)自身各個結(jié)構(gòu)參數(shù)、渦動角以及裝配間隙等參數(shù)對彈性環(huán)剛度的影響。通過試驗測試,驗證了應(yīng)用有限元法計算彈性環(huán)支撐剛度的可行性和精確性。試驗結(jié)果表明,彈性環(huán)剛度設(shè)計需主要考慮的參數(shù)為凸臺數(shù)目、壁厚、寬度以及裝配間隙,為彈性環(huán)的動力學(xué)設(shè)計提供依據(jù)。

針對低溫液體火箭發(fā)動機渦輪泵轉(zhuǎn)子非線性系統(tǒng)開展了軸承位置對穩(wěn)定性的影響研究。建立了渦輪泵轉(zhuǎn)子非線性系統(tǒng)的動力學(xué)模型,分別研究了理想安裝時和非理想安裝條件下泵端和渦輪端軸承位置變化對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,給出了失穩(wěn)轉(zhuǎn)速隨軸向位置的變化規(guī)律,為液體火箭發(fā)動機渦輪泵轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計、故障診斷與安裝維護提供理論依據(jù)。

考慮在實際工況下,主軸系統(tǒng)安裝上卡盤和工件后動態(tài)特性會發(fā)生變化,基于有限元法完成了主軸-卡盤-工件系統(tǒng)模型的建立,進行軸承剛度對主軸-卡盤-工件系統(tǒng)動態(tài)特性的影響研究。研究結(jié)果表明:軸承剛度對兩系統(tǒng)動態(tài)性能的影響規(guī)律不同,前、后軸承徑向剛度對主軸-卡盤-工件系統(tǒng)動態(tài)特性的影響較大,但兩者剛度影響區(qū)間不同;前、后軸承軸向剛度對主軸-卡盤-工件系統(tǒng)動態(tài)特性影響較小,尤其對提高系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速作用不大。

通過對短距/垂直起降用三軸承旋轉(zhuǎn)噴管工作原理的分析,給出了型面設(shè)計的技術(shù)指標,并對三軸承旋轉(zhuǎn)噴管型面進行了分析,探討了等直段、型面過渡段、收縮噴管段的設(shè)計方法。同時,基于某型渦噴發(fā)動機開展了數(shù)值模擬分析,發(fā)現(xiàn)噴管推力矢量有效偏轉(zhuǎn)角與噴管偏轉(zhuǎn)角度大致呈線性關(guān)系,且前者約為后者的1.021倍,則設(shè)計的三軸承旋轉(zhuǎn)噴管具有產(chǎn)生矢量推力的能力,滿足了型面設(shè)計的要求。