懸臂雙盤(pán)-軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)幅頻特性分析

應(yīng)用ansys有限元分析羅茨鼓風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性。采用solidworks建立ssr125h型三轉(zhuǎn)子羅茨鼓風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子實(shí)體模型,導(dǎo)入ansys軟件進(jìn)行三維有限元模態(tài)分析。研究了支承方式和軸承剛度對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)固有頻率影響規(guī)律,為羅茨鼓風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)優(yōu)化與減振降噪設(shè)計(jì)奠定理論基礎(chǔ)。

以懸掛式轉(zhuǎn)子的圓錐滾子支承軸承為研究對(duì)象,根據(jù)hertz接觸理論得出了沿圓錐滾子母線方向的彈性變形量表達(dá)式;根據(jù)彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑的dowson-higginson油膜厚度公式得出了沿圓錐滾子母線的油膜厚度表達(dá)式;推導(dǎo)出考慮油膜厚度時(shí)計(jì)算圓錐滾子軸承軸向剛度的數(shù)學(xué)公式。并用一個(gè)實(shí)際算例說(shuō)明,當(dāng)軸向載荷不高的情況下,油膜的存在對(duì)軸承剛度影響較大,實(shí)際計(jì)算中不應(yīng)忽略。

本文分析了風(fēng)機(jī)軸承箱在密封方式及結(jié)構(gòu)上存在的問(wèn)題,提出了對(duì)軸承箱進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn),并采用新的密封方式,使泄漏問(wèn)題最終得到解決。

為解決單級(jí)懸臂泵-電機(jī)系統(tǒng)的傳動(dòng)軸常會(huì)因扭轉(zhuǎn)共振及負(fù)載等因素引起的破壞系統(tǒng)的問(wèn)題,對(duì)該軸系的扭振傳遞模型進(jìn)行了詳細(xì)分析,建立了葉輪與電機(jī)轉(zhuǎn)子的集中質(zhì)量力學(xué)模型;介紹了扭轉(zhuǎn)方程中參數(shù)的確定方法,并推導(dǎo)了葉輪負(fù)載系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量公式;從理論求解了傳動(dòng)軸的臨界轉(zhuǎn)速、確定了軸上的節(jié)面和主振型;以輸入的單位階躍信號(hào)為例,利用拉普拉斯變換,得出了葉輪與電機(jī)轉(zhuǎn)子扭角的動(dòng)態(tài)響應(yīng)過(guò)程,通過(guò)與傳動(dòng)軸彈性化改進(jìn)后的動(dòng)態(tài)響應(yīng)結(jié)果比較,可知彈性軸能夠減小和較少泵軸扭斷故障的發(fā)生。研究結(jié)果可以為懸臂泵主軸的改進(jìn)設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

對(duì)貴州施秉觀音巖水電站水導(dǎo)軸承轉(zhuǎn)動(dòng)油盆甩油問(wèn)題進(jìn)行了分析和處理,采取的方法簡(jiǎn)便、效果良好。

利用傳遞矩陣法,研究了無(wú)軸承式旋翼槳葉的固有振動(dòng)特性,計(jì)算出了套管根部固支約束和彈簧約束時(shí)旋翼振動(dòng)的固有頻率,并給出了套管根部變距/擺振耦合對(duì)固有頻率的影響,同時(shí)也研究了不同的模型參數(shù)對(duì)固有頻率的影響,最后給出了根部彈簧約束時(shí)的部分模態(tài)振型.結(jié)果表明,套管根部變距/擺振耦合對(duì)固有頻率影響不大,總距角對(duì)各階模態(tài)頻率影響比較復(fù)雜,槳葉質(zhì)心線到彈性軸線的距離只對(duì)高階模態(tài)的頻率略有影響.

根據(jù)海上懸臂式鉆井平臺(tái)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),結(jié)合海上作業(yè)的實(shí)際情況,考慮平臺(tái)受到的均布載荷與集中載荷,建立了懸臂式鉆井平臺(tái)在作業(yè)狀態(tài)條件下的力學(xué)模型,并推導(dǎo)出了懸臂梁撓曲方程和振動(dòng)頻率求解方程。通過(guò)算例,分析了懸臂梁外伸距離、甲板質(zhì)量、井深等對(duì)鉆井平臺(tái)振動(dòng)頻率的影響規(guī)律。本文研究結(jié)果對(duì)提高井口及井下工具作業(yè)安全有指導(dǎo)意義。

轉(zhuǎn)機(jī)軸承振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)

microstructure-sensitiveaccumulationofplasticstraindueto ratchetinginbearingsteelssubjecttorollingcontactfatigue anups.pandkar,nagarajarakere?,ghatusubhash mechanical&aerospaceengineering,universityofflorida,gainesville,fl32611,usa articleinfo articlehistory: received13october2013 receivedinrevisedform26january2014 accepted28january2014 availa

懸臂構(gòu)件承載力懸端部補(bǔ)償方法——懸臂構(gòu)件承載力是不足可在端部安裝一個(gè)類似彈簧的支座反力架，其彈性系數(shù)可按其應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行確定選用，從而達(dá)到補(bǔ)償承載力的目的。

懸臂施工共分14段，其中1-5段長(zhǎng)度為2.5m，6-9段長(zhǎng)度為3.0m， 10-14段長(zhǎng)度為3.5m，0號(hào)塊為4.0m，邊跨現(xiàn)澆段為3.92m，中跨即 邊跨合攏段為2.0m。 主橋0號(hào)塊為三向預(yù)應(yīng)力體系，其他塊為雙向預(yù)應(yīng)力體系。 2箱梁的施工 箱梁的施工分為4個(gè)階段：0、1#段的施工、懸臂段的施工、邊 跨現(xiàn)澆段的施工以及合攏段的施工。 2.10、1號(hào)塊施工 0、1號(hào)塊段長(zhǎng)9m，梁高5m，墩梁固接。0、1號(hào)塊由于結(jié)構(gòu)受力 復(fù)雜、工程量大，是大橋施工的關(guān)鍵。施工中采用在拖架上現(xiàn)澆完成， 在墩身施工到最后一節(jié)時(shí)將預(yù)埋件安裝好，為保證托架安全及橋梁線 形，拖架安裝完后進(jìn)行了砂袋壓載，測(cè)量出彈性變形值為12mm，非 彈性變形值為5mm，在施工中進(jìn)行了預(yù)抬。0、1號(hào)塊底模采用大塊鋼 模板，側(cè)模采用定型鋼模板和掛籃側(cè)模板，內(nèi)模采用鋼木組合模板， 混

采用通用有限元軟件midascivil對(duì)某在建斜拉橋施工階段進(jìn)行分析,得出了最大懸臂狀態(tài)時(shí)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性,并分析了附加質(zhì)量和約束條件改變對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響,為斜拉橋的設(shè)計(jì)和施工提供了指導(dǎo)。

本文采用實(shí)驗(yàn)分析的方法,研究單邊接觸懸臂梁振動(dòng)系統(tǒng)在階躍激勵(lì)與敲擊激勵(lì)下系統(tǒng)的振動(dòng)特性。利用matlab軟件對(duì)采集到的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行時(shí)頻分析,發(fā)現(xiàn)單邊接觸約束條件并不改變梁的固有頻率,但是在固有頻率附近出現(xiàn)高階諧振頻率聚集的現(xiàn)象。

針對(duì)現(xiàn)有轉(zhuǎn)爐耳軸軸承改造剖分結(jié)構(gòu)時(shí)所受安裝空間限制的問(wèn)題,設(shè)計(jì)了一種不改變軸承內(nèi)外徑尺寸的新型剖分結(jié)構(gòu)軸承,使原剖分設(shè)計(jì)的方法和限制得到了解決,對(duì)現(xiàn)有轉(zhuǎn)爐耳軸軸承選用整體式結(jié)構(gòu)改造提供了可行和實(shí)用的方案。

本文以珠海bp公司幾臺(tái)醋酸母液輸送泵在運(yùn)行中出現(xiàn)振動(dòng)甚至斷軸的故障為例,分析故障原因,并據(jù)此采取相應(yīng)的改造措施。在對(duì)葉輪進(jìn)行改造后,泵振動(dòng)降低到1.5mm/s,水力性能完全滿足使用要求。

按常規(guī)計(jì)算方法調(diào)整軸承墊鐵時(shí),轉(zhuǎn)子實(shí)際中心并不按預(yù)計(jì)的數(shù)值變化,存在一定誤差,往往需要通過(guò)多次調(diào)整墊鐵厚度,才能達(dá)到要求。通過(guò)計(jì)算分析找出了產(chǎn)生誤差的原因和規(guī)律,并提出正確計(jì)算墊鐵調(diào)整量的方法,提高檢修工作效率。

按常規(guī)計(jì)算方法調(diào)整軸承墊鐵時(shí),轉(zhuǎn)子實(shí)際中心并不按預(yù)計(jì)的數(shù)值變化,存在一定誤差,往往需要通過(guò)多次調(diào)整墊鐵厚度,才能達(dá)到要求。通過(guò)計(jì)算分析找出了產(chǎn)生誤差的原因和規(guī)律,并提出了正確計(jì)算墊鐵調(diào)整量的方法,提高了檢修工作效率

針對(duì)由于支座松動(dòng)而引起松動(dòng)-碰摩耦合故障的轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng),建立了雙盤(pán)三支撐的松動(dòng)-碰摩耦合故障轉(zhuǎn)子系統(tǒng)力學(xué)模型和有限元模型.基于非線性有限元方法,使用松動(dòng)端等效剛度模型及接觸理論研究了碰摩剛度和松動(dòng)剛度兩個(gè)重要參數(shù)對(duì)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性的影響.通過(guò)對(duì)在不同碰摩剛度及不同松動(dòng)剛度條件下的系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性的研究,發(fā)現(xiàn)松動(dòng)-碰摩耦合故障常常以碰摩故障特征為主,并且時(shí)域波形高矮峰交替出現(xiàn),軸心軌跡呈現(xiàn)"梯形",這一特性可以作為診斷松動(dòng)-碰摩耦合故障的一個(gè)依據(jù).

渦輪機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的彈性支撐剛度是調(diào)整和控制臨界轉(zhuǎn)速的關(guān)鍵。該文采用有限元法建立了彈性環(huán)剛度計(jì)算模型,分析了彈性環(huán)自身各個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)、渦動(dòng)角以及裝配間隙等參數(shù)對(duì)彈性環(huán)剛度的影響。通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試,驗(yàn)證了應(yīng)用有限元法計(jì)算彈性環(huán)支撐剛度的可行性和精確性。試驗(yàn)結(jié)果表明,彈性環(huán)剛度設(shè)計(jì)需主要考慮的參數(shù)為凸臺(tái)數(shù)目、壁厚、寬度以及裝配間隙,為彈性環(huán)的動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

針對(duì)低溫液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪泵轉(zhuǎn)子非線性系統(tǒng)開(kāi)展了軸承位置對(duì)穩(wěn)定性的影響研究。建立了渦輪泵轉(zhuǎn)子非線性系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型,分別研究了理想安裝時(shí)和非理想安裝條件下泵端和渦輪端軸承位置變化對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,給出了失穩(wěn)轉(zhuǎn)速隨軸向位置的變化規(guī)律,為液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪泵轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、故障診斷與安裝維護(hù)提供理論依據(jù)。

考慮在實(shí)際工況下,主軸系統(tǒng)安裝上卡盤(pán)和工件后動(dòng)態(tài)特性會(huì)發(fā)生變化,基于有限元法完成了主軸-卡盤(pán)-工件系統(tǒng)模型的建立,進(jìn)行軸承剛度對(duì)主軸-卡盤(pán)-工件系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響研究。研究結(jié)果表明:軸承剛度對(duì)兩系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能的影響規(guī)律不同,前、后軸承徑向剛度對(duì)主軸-卡盤(pán)-工件系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響較大,但兩者剛度影響區(qū)間不同;前、后軸承軸向剛度對(duì)主軸-卡盤(pán)-工件系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性影響較小,尤其對(duì)提高系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速作用不大。

通過(guò)對(duì)短距/垂直起降用三軸承旋轉(zhuǎn)噴管工作原理的分析,給出了型面設(shè)計(jì)的技術(shù)指標(biāo),并對(duì)三軸承旋轉(zhuǎn)噴管型面進(jìn)行了分析,探討了等直段、型面過(guò)渡段、收縮噴管段的設(shè)計(jì)方法。同時(shí),基于某型渦噴發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)展了數(shù)值模擬分析,發(fā)現(xiàn)噴管推力矢量有效偏轉(zhuǎn)角與噴管偏轉(zhuǎn)角度大致呈線性關(guān)系,且前者約為后者的1.021倍,則設(shè)計(jì)的三軸承旋轉(zhuǎn)噴管具有產(chǎn)生矢量推力的能力,滿足了型面設(shè)計(jì)的要求。