異徑管熱壓成形工藝及其質(zhì)量檢測

異徑管的標(biāo)準(zhǔn)及其失效分析

介紹了國內(nèi)外常用異徑管標(biāo)準(zhǔn)體系,從管件、焊接、沖蝕、爆裂、應(yīng)力腐蝕等方面分析了30起由異徑管失效而引起的安全事故案例;從失效分析和理論研究方面綜述了國內(nèi)外異徑管的研究概況。

國標(biāo)異徑管 公稱尺寸 公稱通徑 壁厚/理論重量 sch.5ssch.10ssch.20ssch.20sch.30sch.40 d1d2t1t2kgt1t2kgt1t2kgt1t2kgt1t2kgt1t2kg 20×1525181.61.60.0352.12.10.052.62.60.0542.92.90.06 25×2032251.61.60.0452.82.10.113.22.60.123.22.90.12 ×15181.60.0552.10.092.60.1042.90.104 32×2538321.61.60.0792.82.80.133.23.20.1513.63.20.167 ×20251.60.071

同心異徑管偏心異徑管

碳鋼異徑管

一種偏心異徑管漸進(jìn)折彎成形的方法

利用數(shù)值模擬研究了316l無縫不銹鋼異徑管成形過程中,不同軸向的等效應(yīng)力和應(yīng)變的分布情況。在此基礎(chǔ)上,比較了不同的摩擦系數(shù)下,異徑管件兩端厚度的情況。模擬結(jié)果顯示:管壁隨著摩擦系數(shù)的增加而厚度增加;摩擦系數(shù)較小時(shí),厚度均勻性也會(huì)改善。根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,進(jìn)行了實(shí)際的異徑管冷擠壓成形,得到的產(chǎn)品完全高于核電用異徑管產(chǎn)品相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。研究結(jié)果表明,通過控制管件成形的關(guān)鍵技術(shù)可以有效改善異徑管的成形性能。

研究高質(zhì)量clam鋼管件的成形性能對(duì)聚變堆管路系統(tǒng)制造具有重要意義。利用有限元方法對(duì)clam鋼異徑管冷成形過程進(jìn)行了數(shù)值模擬。研究了成形過程中速度矢量的變化情況,并分析了異徑管成形過程中的應(yīng)力、應(yīng)變分布及沖頭推力變化;使用摩擦系數(shù)較小的表面涂層對(duì)管坯潤滑處理后進(jìn)行了冷成形。研究表明,在幾何尺寸及厚度分布方面,實(shí)驗(yàn)結(jié)果和模擬結(jié)果吻合。因此,數(shù)值模擬結(jié)果較好地預(yù)測了clam鋼異徑管的實(shí)際成形效果。

偏心異徑管 (2)

大小頭(異徑接頭)尺寸mm(gb12459gb/t13401)(sh3408sh3409) 公稱通徑 端部外徑背面至端面尺寸 長度la系 列 b系列a系列b系列 25*2033.73226.925 51 25*1533.73221.318 32*2542.43833.732 5132*2542.43826.925 32*1542.43821.318 40*3248.34542.438 6440*2548.34533.732 40*2048.34526.925 50*4060.35748.345 7650*3260.35742.438 50*2560.35733.732 65*5076.17660.357 8965*4076.176

偏心異徑管

附裝異徑管壓力損失 若待測管道流速偏低，加裝漸縮/漸擴(kuò)異徑管如圖c.1選擇較小口徑電磁流量計(jì)，以適應(yīng)其流速范圍。 圖c.1漸縮/漸擴(kuò)異徑管 總的壓力損失 pa 式中——流體密度，kg/m3； ——分別為漸縮管、流量傳感器、漸擴(kuò)管的壓力損失，pa； ——分別為漸縮管、漸擴(kuò)管的阻力系數(shù)，查圖c.2和圖c.3； 圖c.2漸縮異徑管阻力系數(shù) ——流量傳感器的阻力系數(shù)，一般為0.02； v1，v2——分別為管道、流量傳感器的流速，m/s。 圖c.3漸擴(kuò)異徑管阻力系數(shù) 相關(guān)文章聯(lián)接 管道內(nèi)常用流速值 流量（m3/h）－圓管平均流速 （m/s）關(guān)系圖 現(xiàn)場比對(duì)

大小頭(異徑接頭)尺寸mm(gb12459 gb/t13401)(sh3408sh3409) 公稱通徑 端部外徑背面至端面尺寸 長度la系 列 b系列a系列b系列 25*2033.73226.925 51 25*1533.73221.318 32*2542.43833.732 5132*2542.43826.925 32*1542.43821.318 40*3248.34542.438 6440*2548.34533.732 40*2048.34526.925 50*4060.35748.345 7650*3260.35742.438 50*2560.35733.732 65*5076.17660.357 8965*4076.176

1/13 大小頭(異徑接頭)尺寸mm(gb12459 gb/t13401)(sh3408sh3409) 公稱通徑 端部外徑背面至端面尺寸 長度la系 列 b系列a系列b系列 25*2033.73226.925 51 25*1533.73221.318 32*2542.43833.732 5132*2542.43826.925 32*1542.43821.318 40*3248.34542.438 6440*2548.34533.732 40*2048.34526.925 50*4060.35748.345 7650*3260.35742.438 50*2560.35733.732 65*5076.17660.357 8965*40

對(duì)撫順石化三廠白油車間一在役異徑接管的開裂進(jìn)行失效分析,包括開裂部件的斷口觀察、材質(zhì)的化學(xué)成分分析、金相組織檢驗(yàn)和力學(xué)性能測試。得出的結(jié)論是:異徑接管在長期服役中,由于受迫振動(dòng)而造成疲勞開裂。

異徑管的標(biāo)準(zhǔn)及其失效分析_陳孫藝

利用有限元方法分析了內(nèi)壓作用下異徑管的應(yīng)力分布,結(jié)果表明:同心異徑管大端向外的彎曲應(yīng)力與薄膜應(yīng)力疊加后使外壁組合應(yīng)力下降、內(nèi)壁組合應(yīng)力上升,小端連接處直管內(nèi)外壁均為軸向壓應(yīng)力;內(nèi)壓在非軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)的偏心異徑管的偏心側(cè)大端和中部引起的環(huán)向應(yīng)力最大,且偏心側(cè)外壁的環(huán)向應(yīng)力較內(nèi)壁的環(huán)向應(yīng)力大。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果一致,但存在一定誤差,主要是與工程管件不均勻的力學(xué)性能及壁厚有關(guān),因此,將直管的應(yīng)力理論直接套用到異徑管是不恰當(dāng)?shù)摹?/p>

異徑管是應(yīng)用于石油、化工等裝置中的重要管件。本文介紹了采用冷擠壓縮徑成形制造異徑管的工藝,對(duì)變形量、變形角度、材料規(guī)格的選擇及模具設(shè)計(jì)要素等進(jìn)行了討論。

集箱異徑管的旋滾壓加工

為了對(duì)異徑管的設(shè)計(jì)、生產(chǎn)提供理論依據(jù)和計(jì)算方法,對(duì)異徑管中的偏心異徑管進(jìn)行了分析研究,得到了其應(yīng)力分布規(guī)律,確定了危險(xiǎn)點(diǎn)。為了減少應(yīng)力集中的影響,在異徑管的大小端分別加了一段直管,在對(duì)稱面上施加對(duì)稱約束,在大端直管端面施加軸向和徑向約束。分析結(jié)果表明,偏心側(cè)內(nèi)外壁的環(huán)向應(yīng)力曲線總體趨勢相似,大端的應(yīng)力要比小端的應(yīng)力大;在同樣壁厚等級(jí)和相同的公稱壓力下,當(dāng)異徑比增大時(shí),環(huán)向應(yīng)力和相當(dāng)應(yīng)力的極值出現(xiàn)位置都有由大端朝小端移動(dòng)的趨勢;適當(dāng)增加偏心異徑管的長度能減小危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力集中程度。

我廠填平補(bǔ)齊6萬噸/年合成氨裝置的改造中,新增加了2~#合成系統(tǒng)。施工中由于φ127×21高壓無縫鋼管(20~#鋼)購買不到,當(dāng)時(shí)施工任務(wù)緊迫,廠里決定利用庫存的φ159×28高壓無縫鋼管代替。因此,出現(xiàn)了相鄰尺寸的高壓異徑管連接的問題。按照常規(guī)辦法,須加工高壓異徑管進(jìn)行連接。但是由于現(xiàn)場擁擠,無足夠的安裝位置,若采用

異徑管作為連接不同尺寸直管的管件,在國內(nèi)外先進(jìn)飛機(jī)上應(yīng)用廣泛。本文介紹了一種新的偏心異徑管的成形工藝方法:凸模抬高角度法。研究了偏心異徑管多道次漸進(jìn)折彎成形技術(shù),給出了凸模抬高角度和凸模行程的確定方法。通過有限元模擬分析了成形誤差,結(jié)果表明抬高凸模角度的方法是可行的。