圓錐桿斜侵徹水泥靶時應力波傳播特性

長桿彈對巖石靶的侵徹分析——采用統(tǒng)一強度理論作為巖石材料的屈服準則，建立了長桿彈垂直侵徹巖石靶體的柱形空腔膨脹模型，給出了卵形長桿彈侵徹靶體深度的理論計算公式，求出了彈體以4501400m／s的速度撞擊巖石靶體的侵徹深度，并和試驗結(jié)果進行了比較。...

為弄清有攻角動能彈垂直侵徹混凝土靶板的特性,利用非線性動力分析軟件ls-dyna3d,對混凝土靶板與彈體分別選用hjc與johnson-cook材料模型,就垂直侵徹情況下攻角對侵徹的影響進行了一系列數(shù)值模擬。詳細描述了有攻角動能彈侵徹靶板的基本現(xiàn)象,指出了攻角不同時彈頭的四類侵徹路徑,給出了有、無攻角時豎直方向加速度變化規(guī)律,分析了攻角對侵徹深度的影響,比較了不同彈速條件下攻角對侵徹的影響程度。

1 斜剪力墻和圓錐筒形剪力墻 一般剪力墻在豎直面上是垂直的，且在墻兩端也是上下保持垂直。這里的斜剪力墻，指 的是在豎向上墻面不垂直的剪力墻，或者墻面雖然垂直、但是墻的兩端節(jié)點上下不垂直，或 者既在豎向上墻面不垂直、又在墻的兩端節(jié)點上下不垂直的剪力墻。 一般圓弧剪力墻位于圓弧軸線上，它在豎向是垂直的，且在墻兩端也是上下保持垂直線 的剪力墻。圓錐筒形剪力墻，指的是位于圓弧軸線上，但是其墻頂和墻底處于同一圓心但不 同直徑的圓弧軸線，因此它在墻兩端的上下連線不是垂直線。這樣輸入的圓錐筒形剪力墻， 可組成一個完整的圓錐筒，或圓錐筒的一部分。 一般結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件只能設(shè)計垂直的剪力墻結(jié)構(gòu)，而對斜的剪力墻僅當做通用的殼單元進 行力學計算，不能進一步按照剪力墻的要求進行截面配筋設(shè)計。 yjk在建模中提供對斜的剪力墻和錐筒形剪力墻的輸入手段，除了在力學計算方面按照 通用的殼元計算外，還

錨桿在地質(zhì)工程中應用比較普遍,本文介紹某水電站工程水泥砂漿錨桿質(zhì)量檢測中典型的波形及錨桿質(zhì)量分類分析方法。錨桿的缺陷通常是由于注漿程度不夠造成的,通過對反射波的振幅、相位、衰減進行分析,推斷錨桿的缺陷性質(zhì)。對錨桿檢測工作中遇到的錨桿長度、桿體速度和錨桿質(zhì)量分類等問題做初步探討。

論文采用動力學并行有限元方法,針對地下爆炸中自由場應力波在花崗巖中的傳播問題進行數(shù)值模擬.在模擬中采用流體彈塑性材料模型描述巖石的動力學行為,通過jwl狀態(tài)方程計算產(chǎn)物壓力.基于afepack軟件包編制了并行計算程序,計算了花崗巖介質(zhì)中爆炸的自由場應力波參數(shù),計算結(jié)果與實測結(jié)果符合較好,證明了算法及程序的正確性.

為了研究靶板側(cè)向運動對彈丸正侵徹效應的影響,運用ansys/ls-dyna模擬在不同攻角條件下彈丸對不同運動速度靶板的正侵徹效應。計算結(jié)果表明:無攻角條件下,當靶板側(cè)向運動時,彈丸的剩余速度小于侵徹靜止靶板時的剩余速度,有攻角時則相反;靶板運動速度對彈丸侵徹姿態(tài)影響比較明顯,且彈軸與初始位置的最大偏轉(zhuǎn)角隨彈靶x方向的速度之差的增加而增加。本研究揭示了侵徹運動靶過程中彈丸侵徹姿態(tài)、速度等的變化規(guī)律,可為打擊運動目標的有關(guān)彈藥設(shè)計提供參考。

在非線性顯示動力分析有限元程序ls-dyna中,采用lagrange算法,靶板材料選擇適合金屬侵徹問題的johnson-cook模型和gruneisen狀態(tài)方程,建立了穿甲彈侵徹2519a—t87鋁合金靶板的四分之一有限元模型。通過穿甲彈侵徹靶板的模擬結(jié)果,分析靶板在穿甲過程中的溫度和剪切應力的分布及變化規(guī)律,為揭示鋁合金的絕熱剪切帶的形成機理提供依據(jù)。

應用助推技術(shù)是提高鉆地彈侵徹能力的重要手段.該文應用彈丸侵徹混凝土靶理論,對彈丸侵徹混凝土時所受阻力進行分析,得到影響彈丸侵徹阻力的因素,并對助推鉆地彈的侵徹運動過程進行研究.分析了不同助推條件下彈丸侵徹混凝土靶的效率,得出助推鉆地彈侵徹效率與撞擊速度、助推條件的關(guān)系.不同的彈丸撞擊速度應采用不同的助推方式以提高鉆地彈的侵徹深度.

為了研究大錐角聚能裝藥射流形成和對鋼靶侵徹過程中的一些特性,采用autodyn軟件,對錐角聚能裝藥射流形成及侵徹鋼靶過程進行了數(shù)值模擬。模擬結(jié)果表明:大錐角聚能射流是藥型罩在爆轟波的作用下向后反轉(zhuǎn)形成的漏斗型密實射流,其在飛行過程中,速度基本保持不變,而在侵徹鋼靶時,侵徹速度和動能都迅速下降,直到再也不能侵徹鋼靶為止。將數(shù)值模擬結(jié)果與實驗結(jié)果進行了對比分析表明:數(shù)值模擬結(jié)果與實驗結(jié)果相一致。

實驗名稱：圓錐動力觸探試驗實驗成績： 實驗同組人：楊玉貴、唐亞東等學號到10的同學實驗教師簽名： 實驗地點：城建西104實驗日期：2011年10月24日（下午） 實驗目的: （1）進行地基土的力學分層； （2）定性評價地基土的均勻性和物理性質(zhì)（狀態(tài)、密實度等）； （3）查明土洞、滑動面、軟硬土層界面的位置。 （4）評定地基土的強度和變形參數(shù)； （5）評定天然地基的承載力；估算單樁承載力。 實驗原理： （1）動力觸探試驗的理想自由落錘能量計算： （2）能量損失修正： 實際的錘擊能量與理想的落錘能量不同，受落錘方式、導桿摩擦、錘擊偏心、打頭材質(zhì)、 形狀、大小、桿件傳輸能量效率等因素的影響，要損失一部分能量，應進行修正： ep=e1e2e3ei 或近似為：ep＝0.6em 探頭貫入土中所作的功 （3）探頭貫入土中

棱柱桿侵徹巖土的動力學分析——首先建立了計算撞擊力的剛體一流體撞擊模型和計算靶體變形的法向膨脹理論。在此基礎(chǔ)上，根據(jù)動量定理和功能守恒定律，建立了棱柱桿侵徹巖土時的動力學模型。采用龍格一庫塔方法對這些非線性動力學方程進行數(shù)值求解。由這些非線性...

關(guān)于圓錐的數(shù)學日記 學習了圓柱和圓錐的體積之后，我發(fā)現(xiàn)有部分學生基本“暈”過去，分不清東南西北。為 什么這樣說呢？因為圓柱和圓錐是兩個既有聯(lián)系又有區(qū)別的立體圖形，而且考察學生的想象 能力和空間能力。 在本節(jié)課的學習中，有的學生收獲不少，而有的學生收獲甚少。主要是：1、自身素質(zhì) 不同，基礎(chǔ)知識掌握情況不同。2、上課不認真聽講。兩個原因造成的。問題主要表現(xiàn)在： 1、審題不清。 例如：一個圓錐的底面積是12.56平方分米，高是3厘米，求它的體積是多少？該 題是一個圓錐，而算成了圓柱，忘記乘1/3；并且單位也不統(tǒng)一，還需轉(zhuǎn)化單位，統(tǒng)一單 位。 2、關(guān)系混淆。 等底等高，圓柱的體積是圓錐體積的3倍。 等底等體積，圓錐的高是圓柱高的3倍。 等高等體積，圓錐的底面積是圓柱的3倍。 因此，針對以上問題，我認為關(guān)鍵是認真對待，審清題意要求，背下關(guān)系，加強練習。 這

圓錐殼由于錐角的存在,其開孔的力學特性比圓柱殼開孔更為復雜。通過有限元方法分析圓錐殼半錐角對開孔應力集中系數(shù)的影響,認為開孔偏斜角越大,導致的應力集中系數(shù)越大;并在此基礎(chǔ)上,研究了圓錐殼開孔大小a/r對應力集中系數(shù)的影響規(guī)律。并分析了加強圍欄的長度變化對孔應力集中系數(shù)的影響,表明圍欄是圓錐殼開孔加強的有效措施。

首先對混合模介質(zhì)加載圓波導內(nèi)場進行分析,并由此得到小張角介質(zhì)加載圓錐喇叭的口徑場和遠區(qū)輻射場;從輻射場表達式出發(fā),推導出滿足交叉極化最小值時he11模的混合比,最后將特征方程與混合條件方程進行聯(lián)立,數(shù)值求解得到he11模的特征值以及介質(zhì)厚度。設(shè)計出一款介質(zhì)加載喇叭,并對喇叭特性進行了試驗驗證,實驗值與理論值基本吻合。

8米圓錐形燈桿強度設(shè)計 已知條件； 風速：v=60m/s約十七級風 燈桿材質(zhì)q235 屈服強度σ=235mpa彈性模量e=200gpa （查表） 燈桿的總質(zhì)量為220.5kg總長8m上部直徑為 120mm 下部直徑為200mm桿臂厚為5mm 迎風面積：s燈桿=1.28㎡s臂=0.2㎡s燈=0.06㎡ s太陽能=0.4㎡s廣告燈箱=2㎡h重心=3.67m 體型系數(shù)us=0.7高度系數(shù)uz=1.38 一.強度計算 1.其本風壓； w=v*v*ur/1600=2.475kn/㎡ ur----重現(xiàn)期調(diào)整系數(shù)ur=1.1 2.作用在燈桿上的風壓力； f=us*uz*wo*si f燈桿=2.9knf臂=0.5knf燈=0.15kn f太=0.96knf廣=4.8kn 3.扭矩的計算 m=f*h

使用聲頻應力波法在湖北清江水布埡電站進行了工程錨桿和模型錨桿注漿密實度檢測的試驗研究和工程實測。試驗研究及實測成果表明:工程錨桿實測波形可按模型錨桿測試波形分類法分類,對應各級波形基本相似,模型錨桿檢測的注漿密實度與實際密實度接近。因此,聲頻應力波法可用于工程錨桿注漿密實度的檢測。

復合裝甲的高速侵徹過程一直是軍事和結(jié)構(gòu)領(lǐng)域所關(guān)注的問題。在大量破片侵徹試驗的基礎(chǔ)上,利用非線性有限元分析軟件ls-dyna對破片侵徹陶瓷/frp復合靶板的過程進行了數(shù)值模擬,研究了侵徹過程靶板的破壞形式,分析了侵徹過程中破片速度的變化,以及不同厚度陶瓷對剩余速度的影響,并通過與試驗數(shù)據(jù)的比較,驗證了數(shù)值模擬在分析破片剩余速度和靶板破壞形式等方面的有效性。

為了研究不同結(jié)構(gòu)的ti-6al-4v靶板的抗彈性能,通過非線性動力學軟件autodyn對不同直徑的鋼球侵徹不同結(jié)構(gòu)的ti-6al-4v靶板進行了數(shù)值仿真,驗證了材料模型的可靠性,計算出了不同直徑鋼球?qū)Π霟o限靶版的極限穿透深度和間隔靶板在不同間隔下的彈道極限速度,為鈦合金在軍事上的應用提供一定的參考。

研究實心圓錐不同大小的噴嘴噴射角度、質(zhì)量流率、噴射速度以及噴嘴孔徑對外部流場特性的影響,通過分析得出以下結(jié)論:液滴直徑沿噴射方向不斷增加,產(chǎn)生的液滴大部分集中在距離流場區(qū)域中心線較近的柱體區(qū)域內(nèi);增大噴射角度、質(zhì)量流率,降低噴射速度都使得區(qū)域內(nèi)的液滴直徑明顯增加;降低噴射角度以及增加質(zhì)量流率能夠顯著提高流場內(nèi)液滴速度;除噴射速度外,其他參數(shù)對流場內(nèi)沿噴射方向上速度和直徑的影響趨勢基本相同;研究參數(shù)對環(huán)形柱體區(qū)域內(nèi)液滴直徑和速度以及噴頭保護的范圍有重要影響。

采用光滑粒子流體動力學(sph)方法對鎢合金長桿彈侵徹玻璃靶板作了數(shù)值模擬,給出了侵徹過程的物理圖像。分析了玻璃層板間距對計算結(jié)果的影響。比較了玻璃的本構(gòu)模型對數(shù)值結(jié)果的影響。通過對比實驗數(shù)據(jù),jh-2模型的計算結(jié)果明顯大于實驗結(jié)果,而mohr-coulomb蓋帽模型得到的侵徹深度與實驗更加吻合。進一步研究了侵徹深度對彈丸速度的依賴性,給出了鎢合金長桿彈侵徹玻璃靶板的侵徹深度經(jīng)驗表達式。

將高速長桿彈對半無限混凝土靶的侵入過程分為開坑、侵蝕階段侵徹和剛體階段侵徹。侵蝕過程中計算長桿彈質(zhì)量的減少量,侵徹過程中計算侵徹深度的增加量,對侵徹增量進行求和得到侵蝕狀態(tài)侵徹總深度。剛性階段侵徹混凝土時,運用空腔膨脹理論計算侵徹深度。應用分析模型對鎢桿侵徹半無限混凝土靶深度進行了計算,與實驗結(jié)果吻合較好。

為了從理論上確定混凝土材料的靶板阻力,采用三段式線性狀態(tài)方程和考慮拉伸破壞與剪切飽和的mo-hr-coulomb屈服準則描述混凝土材料,將半無限混凝土靶在高速沖擊下的響應分為彈性區(qū)、開裂區(qū)、孔隙壓實區(qū)和密實區(qū),建立了混凝土材料的準靜態(tài)空腔膨脹理論,確定了靶板阻力,運用a-t模型進行了長桿彈高速侵徹半無限混凝土靶的理論分析.算例結(jié)果表明,侵徹深度的理論分析結(jié)果與實驗結(jié)果具有較好的一致性.