圓錐桿斜侵徹水泥靶時(shí)應(yīng)力波傳播特性

長(zhǎng)桿彈對(duì)巖石靶的侵徹分析——采用統(tǒng)一強(qiáng)度理論作為巖石材料的屈服準(zhǔn)則，建立了長(zhǎng)桿彈垂直侵徹巖石靶體的柱形空腔膨脹模型，給出了卵形長(zhǎng)桿彈侵徹靶體深度的理論計(jì)算公式，求出了彈體以4501400m／s的速度撞擊巖石靶體的侵徹深度，并和試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較。...

為弄清有攻角動(dòng)能彈垂直侵徹混凝土靶板的特性,利用非線性動(dòng)力分析軟件ls-dyna3d,對(duì)混凝土靶板與彈體分別選用hjc與johnson-cook材料模型,就垂直侵徹情況下攻角對(duì)侵徹的影響進(jìn)行了一系列數(shù)值模擬。詳細(xì)描述了有攻角動(dòng)能彈侵徹靶板的基本現(xiàn)象,指出了攻角不同時(shí)彈頭的四類侵徹路徑,給出了有、無攻角時(shí)豎直方向加速度變化規(guī)律,分析了攻角對(duì)侵徹深度的影響,比較了不同彈速條件下攻角對(duì)侵徹的影響程度。

1 斜剪力墻和圓錐筒形剪力墻 一般剪力墻在豎直面上是垂直的，且在墻兩端也是上下保持垂直。這里的斜剪力墻，指 的是在豎向上墻面不垂直的剪力墻，或者墻面雖然垂直、但是墻的兩端節(jié)點(diǎn)上下不垂直，或 者既在豎向上墻面不垂直、又在墻的兩端節(jié)點(diǎn)上下不垂直的剪力墻。 一般圓弧剪力墻位于圓弧軸線上，它在豎向是垂直的，且在墻兩端也是上下保持垂直線 的剪力墻。圓錐筒形剪力墻，指的是位于圓弧軸線上，但是其墻頂和墻底處于同一圓心但不 同直徑的圓弧軸線，因此它在墻兩端的上下連線不是垂直線。這樣輸入的圓錐筒形剪力墻， 可組成一個(gè)完整的圓錐筒，或圓錐筒的一部分。 一般結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件只能設(shè)計(jì)垂直的剪力墻結(jié)構(gòu)，而對(duì)斜的剪力墻僅當(dāng)做通用的殼單元進(jìn) 行力學(xué)計(jì)算，不能進(jìn)一步按照剪力墻的要求進(jìn)行截面配筋設(shè)計(jì)。 yjk在建模中提供對(duì)斜的剪力墻和錐筒形剪力墻的輸入手段，除了在力學(xué)計(jì)算方面按照 通用的殼元計(jì)算外，還

錨桿在地質(zhì)工程中應(yīng)用比較普遍,本文介紹某水電站工程水泥砂漿錨桿質(zhì)量檢測(cè)中典型的波形及錨桿質(zhì)量分類分析方法。錨桿的缺陷通常是由于注漿程度不夠造成的,通過對(duì)反射波的振幅、相位、衰減進(jìn)行分析,推斷錨桿的缺陷性質(zhì)。對(duì)錨桿檢測(cè)工作中遇到的錨桿長(zhǎng)度、桿體速度和錨桿質(zhì)量分類等問題做初步探討。

論文采用動(dòng)力學(xué)并行有限元方法,針對(duì)地下爆炸中自由場(chǎng)應(yīng)力波在花崗巖中的傳播問題進(jìn)行數(shù)值模擬.在模擬中采用流體彈塑性材料模型描述巖石的動(dòng)力學(xué)行為,通過jwl狀態(tài)方程計(jì)算產(chǎn)物壓力.基于afepack軟件包編制了并行計(jì)算程序,計(jì)算了花崗巖介質(zhì)中爆炸的自由場(chǎng)應(yīng)力波參數(shù),計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果符合較好,證明了算法及程序的正確性.

為了研究靶板側(cè)向運(yùn)動(dòng)對(duì)彈丸正侵徹效應(yīng)的影響,運(yùn)用ansys/ls-dyna模擬在不同攻角條件下彈丸對(duì)不同運(yùn)動(dòng)速度靶板的正侵徹效應(yīng)。計(jì)算結(jié)果表明:無攻角條件下,當(dāng)靶板側(cè)向運(yùn)動(dòng)時(shí),彈丸的剩余速度小于侵徹靜止靶板時(shí)的剩余速度,有攻角時(shí)則相反;靶板運(yùn)動(dòng)速度對(duì)彈丸侵徹姿態(tài)影響比較明顯,且彈軸與初始位置的最大偏轉(zhuǎn)角隨彈靶x方向的速度之差的增加而增加。本研究揭示了侵徹運(yùn)動(dòng)靶過程中彈丸侵徹姿態(tài)、速度等的變化規(guī)律,可為打擊運(yùn)動(dòng)目標(biāo)的有關(guān)彈藥設(shè)計(jì)提供參考。

在非線性顯示動(dòng)力分析有限元程序ls-dyna中,采用lagrange算法,靶板材料選擇適合金屬侵徹問題的johnson-cook模型和gruneisen狀態(tài)方程,建立了穿甲彈侵徹2519a—t87鋁合金靶板的四分之一有限元模型。通過穿甲彈侵徹靶板的模擬結(jié)果,分析靶板在穿甲過程中的溫度和剪切應(yīng)力的分布及變化規(guī)律,為揭示鋁合金的絕熱剪切帶的形成機(jī)理提供依據(jù)。

應(yīng)用助推技術(shù)是提高鉆地彈侵徹能力的重要手段.該文應(yīng)用彈丸侵徹混凝土靶理論,對(duì)彈丸侵徹混凝土?xí)r所受阻力進(jìn)行分析,得到影響彈丸侵徹阻力的因素,并對(duì)助推鉆地彈的侵徹運(yùn)動(dòng)過程進(jìn)行研究.分析了不同助推條件下彈丸侵徹混凝土靶的效率,得出助推鉆地彈侵徹效率與撞擊速度、助推條件的關(guān)系.不同的彈丸撞擊速度應(yīng)采用不同的助推方式以提高鉆地彈的侵徹深度.

為了研究大錐角聚能裝藥射流形成和對(duì)鋼靶侵徹過程中的一些特性,采用autodyn軟件,對(duì)錐角聚能裝藥射流形成及侵徹鋼靶過程進(jìn)行了數(shù)值模擬。模擬結(jié)果表明:大錐角聚能射流是藥型罩在爆轟波的作用下向后反轉(zhuǎn)形成的漏斗型密實(shí)射流,其在飛行過程中,速度基本保持不變,而在侵徹鋼靶時(shí),侵徹速度和動(dòng)能都迅速下降,直到再也不能侵徹鋼靶為止。將數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析表明:數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相一致。

實(shí)驗(yàn)名稱：圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)成績(jī)： 實(shí)驗(yàn)同組人：楊玉貴、唐亞東等學(xué)號(hào)到10的同學(xué)實(shí)驗(yàn)教師簽名： 實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)：城建西104實(shí)驗(yàn)日期：2011年10月24日（下午） 實(shí)驗(yàn)?zāi)康? （1）進(jìn)行地基土的力學(xué)分層； （2）定性評(píng)價(jià)地基土的均勻性和物理性質(zhì)（狀態(tài)、密實(shí)度等）； （3）查明土洞、滑動(dòng)面、軟硬土層界面的位置。 （4）評(píng)定地基土的強(qiáng)度和變形參數(shù)； （5）評(píng)定天然地基的承載力；估算單樁承載力。 實(shí)驗(yàn)原理： （1）動(dòng)力觸探試驗(yàn)的理想自由落錘能量計(jì)算： （2）能量損失修正： 實(shí)際的錘擊能量與理想的落錘能量不同，受落錘方式、導(dǎo)桿摩擦、錘擊偏心、打頭材質(zhì)、 形狀、大小、桿件傳輸能量效率等因素的影響，要損失一部分能量，應(yīng)進(jìn)行修正： ep=e1e2e3ei 或近似為：ep＝0.6em 探頭貫入土中所作的功 （3）探頭貫入土中

棱柱桿侵徹巖土的動(dòng)力學(xué)分析——首先建立了計(jì)算撞擊力的剛體一流體撞擊模型和計(jì)算靶體變形的法向膨脹理論。在此基礎(chǔ)上，根據(jù)動(dòng)量定理和功能守恒定律，建立了棱柱桿侵徹巖土?xí)r的動(dòng)力學(xué)模型。采用龍格一庫(kù)塔方法對(duì)這些非線性動(dòng)力學(xué)方程進(jìn)行數(shù)值求解。由這些非線性...

關(guān)于圓錐的數(shù)學(xué)日記 學(xué)習(xí)了圓柱和圓錐的體積之后，我發(fā)現(xiàn)有部分學(xué)生基本“暈”過去，分不清東南西北。為 什么這樣說呢？因?yàn)閳A柱和圓錐是兩個(gè)既有聯(lián)系又有區(qū)別的立體圖形，而且考察學(xué)生的想象 能力和空間能力。 在本節(jié)課的學(xué)習(xí)中，有的學(xué)生收獲不少，而有的學(xué)生收獲甚少。主要是：1、自身素質(zhì) 不同，基礎(chǔ)知識(shí)掌握情況不同。2、上課不認(rèn)真聽講。兩個(gè)原因造成的。問題主要表現(xiàn)在： 1、審題不清。 例如：一個(gè)圓錐的底面積是12.56平方分米，高是3厘米，求它的體積是多少？該 題是一個(gè)圓錐，而算成了圓柱，忘記乘1/3；并且單位也不統(tǒng)一，還需轉(zhuǎn)化單位，統(tǒng)一單 位。 2、關(guān)系混淆。 等底等高，圓柱的體積是圓錐體積的3倍。 等底等體積，圓錐的高是圓柱高的3倍。 等高等體積，圓錐的底面積是圓柱的3倍。 因此，針對(duì)以上問題，我認(rèn)為關(guān)鍵是認(rèn)真對(duì)待，審清題意要求，背下關(guān)系，加強(qiáng)練習(xí)。 這

圓錐殼由于錐角的存在,其開孔的力學(xué)特性比圓柱殼開孔更為復(fù)雜。通過有限元方法分析圓錐殼半錐角對(duì)開孔應(yīng)力集中系數(shù)的影響,認(rèn)為開孔偏斜角越大,導(dǎo)致的應(yīng)力集中系數(shù)越大;并在此基礎(chǔ)上,研究了圓錐殼開孔大小a/r對(duì)應(yīng)力集中系數(shù)的影響規(guī)律。并分析了加強(qiáng)圍欄的長(zhǎng)度變化對(duì)孔應(yīng)力集中系數(shù)的影響,表明圍欄是圓錐殼開孔加強(qiáng)的有效措施。

首先對(duì)混合模介質(zhì)加載圓波導(dǎo)內(nèi)場(chǎng)進(jìn)行分析,并由此得到小張角介質(zhì)加載圓錐喇叭的口徑場(chǎng)和遠(yuǎn)區(qū)輻射場(chǎng);從輻射場(chǎng)表達(dá)式出發(fā),推導(dǎo)出滿足交叉極化最小值時(shí)he11模的混合比,最后將特征方程與混合條件方程進(jìn)行聯(lián)立,數(shù)值求解得到he11模的特征值以及介質(zhì)厚度。設(shè)計(jì)出一款介質(zhì)加載喇叭,并對(duì)喇叭特性進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證,實(shí)驗(yàn)值與理論值基本吻合。

8米圓錐形燈桿強(qiáng)度設(shè)計(jì) 已知條件； 風(fēng)速：v=60m/s約十七級(jí)風(fēng) 燈桿材質(zhì)q235 屈服強(qiáng)度σ=235mpa彈性模量e=200gpa （查表） 燈桿的總質(zhì)量為220.5kg總長(zhǎng)8m上部直徑為 120mm 下部直徑為200mm桿臂厚為5mm 迎風(fēng)面積：s燈桿=1.28㎡s臂=0.2㎡s燈=0.06㎡ s太陽能=0.4㎡s廣告燈箱=2㎡h重心=3.67m 體型系數(shù)us=0.7高度系數(shù)uz=1.38 一.強(qiáng)度計(jì)算 1.其本風(fēng)壓； w=v*v*ur/1600=2.475kn/㎡ ur----重現(xiàn)期調(diào)整系數(shù)ur=1.1 2.作用在燈桿上的風(fēng)壓力； f=us*uz*wo*si f燈桿=2.9knf臂=0.5knf燈=0.15kn f太=0.96knf廣=4.8kn 3.扭矩的計(jì)算 m=f*h

使用聲頻應(yīng)力波法在湖北清江水布埡電站進(jìn)行了工程錨桿和模型錨桿注漿密實(shí)度檢測(cè)的試驗(yàn)研究和工程實(shí)測(cè)。試驗(yàn)研究及實(shí)測(cè)成果表明:工程錨桿實(shí)測(cè)波形可按模型錨桿測(cè)試波形分類法分類,對(duì)應(yīng)各級(jí)波形基本相似,模型錨桿檢測(cè)的注漿密實(shí)度與實(shí)際密實(shí)度接近。因此,聲頻應(yīng)力波法可用于工程錨桿注漿密實(shí)度的檢測(cè)。

復(fù)合裝甲的高速侵徹過程一直是軍事和結(jié)構(gòu)領(lǐng)域所關(guān)注的問題。在大量破片侵徹試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,利用非線性有限元分析軟件ls-dyna對(duì)破片侵徹陶瓷/frp復(fù)合靶板的過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,研究了侵徹過程靶板的破壞形式,分析了侵徹過程中破片速度的變化,以及不同厚度陶瓷對(duì)剩余速度的影響,并通過與試驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較,驗(yàn)證了數(shù)值模擬在分析破片剩余速度和靶板破壞形式等方面的有效性。

為了研究不同結(jié)構(gòu)的ti-6al-4v靶板的抗彈性能,通過非線性動(dòng)力學(xué)軟件autodyn對(duì)不同直徑的鋼球侵徹不同結(jié)構(gòu)的ti-6al-4v靶板進(jìn)行了數(shù)值仿真,驗(yàn)證了材料模型的可靠性,計(jì)算出了不同直徑鋼球?qū)Π霟o限靶版的極限穿透深度和間隔靶板在不同間隔下的彈道極限速度,為鈦合金在軍事上的應(yīng)用提供一定的參考。

在施工中合理地使用小型組合鋼模板和自制工具式鋼桁架緊固模板,克服了滑模法施工的一次性投入大、組裝模板、拆卸模板耗時(shí)長(zhǎng),危險(xiǎn)系數(shù)高的缺陷,為小型組合鋼模施工高度在20m左右的混凝土筒倉(cāng)積累了經(jīng)驗(yàn)。

研究實(shí)心圓錐不同大小的噴嘴噴射角度、質(zhì)量流率、噴射速度以及噴嘴孔徑對(duì)外部流場(chǎng)特性的影響,通過分析得出以下結(jié)論:液滴直徑沿噴射方向不斷增加,產(chǎn)生的液滴大部分集中在距離流場(chǎng)區(qū)域中心線較近的柱體區(qū)域內(nèi);增大噴射角度、質(zhì)量流率,降低噴射速度都使得區(qū)域內(nèi)的液滴直徑明顯增加;降低噴射角度以及增加質(zhì)量流率能夠顯著提高流場(chǎng)內(nèi)液滴速度;除噴射速度外,其他參數(shù)對(duì)流場(chǎng)內(nèi)沿噴射方向上速度和直徑的影響趨勢(shì)基本相同;研究參數(shù)對(duì)環(huán)形柱體區(qū)域內(nèi)液滴直徑和速度以及噴頭保護(hù)的范圍有重要影響。

采用光滑粒子流體動(dòng)力學(xué)(sph)方法對(duì)鎢合金長(zhǎng)桿彈侵徹玻璃靶板作了數(shù)值模擬,給出了侵徹過程的物理圖像。分析了玻璃層板間距對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響。比較了玻璃的本構(gòu)模型對(duì)數(shù)值結(jié)果的影響。通過對(duì)比實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),jh-2模型的計(jì)算結(jié)果明顯大于實(shí)驗(yàn)結(jié)果,而mohr-coulomb蓋帽模型得到的侵徹深度與實(shí)驗(yàn)更加吻合。進(jìn)一步研究了侵徹深度對(duì)彈丸速度的依賴性,給出了鎢合金長(zhǎng)桿彈侵徹玻璃靶板的侵徹深度經(jīng)驗(yàn)表達(dá)式。

將高速長(zhǎng)桿彈對(duì)半無限混凝土靶的侵入過程分為開坑、侵蝕階段侵徹和剛體階段侵徹。侵蝕過程中計(jì)算長(zhǎng)桿彈質(zhì)量的減少量,侵徹過程中計(jì)算侵徹深度的增加量,對(duì)侵徹增量進(jìn)行求和得到侵蝕狀態(tài)侵徹總深度。剛性階段侵徹混凝土?xí)r,運(yùn)用空腔膨脹理論計(jì)算侵徹深度。應(yīng)用分析模型對(duì)鎢桿侵徹半無限混凝土靶深度進(jìn)行了計(jì)算,與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。