高原風(fēng)力發(fā)電機組用全功率變流器技術(shù)要求基本信息

中文名 高原風(fēng)力發(fā)電機組用全功率變流器技術(shù)要求 [1]? 實施日期 2016-06-01
技術(shù)歸口 中國電器工業(yè)協(xié)會 發(fā)布日期 2016-01-07
批準(zhǔn)發(fā)布部門 國家能源局 標(biāo)準(zhǔn)號 NB/T 31097-2016

北京天誠同創(chuàng)電氣有限公司、昆明電器科學(xué)研究所、新疆金風(fēng)科技股份有限公司等。

高原風(fēng)力發(fā)電機組用全功率變流器技術(shù)要求造價信息

市場價 信息價 詢價
材料名稱 規(guī)格/型號 市場價
(除稅)
工程建議價
(除稅)
行情 品牌 單位 稅率 供應(yīng)商 報價日期
柴油發(fā)電機組-康明斯系列 180KW 180GF1-22 柴油機:MTA11-G2 斯坦福發(fā)電機:UCDI274J 查看價格 查看價格

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柴油發(fā)電機組-康明斯系列 180KW 180GF1-24 柴油機:NT855-GA 朗特發(fā)電機:LTG274JA 查看價格 查看價格

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柴油發(fā)電機組-康明斯系列 200KW 200GF1-25 柴油機:MTA11-G2 英格發(fā)電機:EG280-200N 查看價格 查看價格

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柴油發(fā)電機組-康明斯系列 200KW 200GF1-21 柴油機:NT855-GA 馬拉松發(fā)電機:MP-200-4A 查看價格 查看價格

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柴油發(fā)電機組-康明斯系列 220KW 220GF1-22 柴油機:NTA855-G1A 斯坦福發(fā)電機:HCI444D 查看價格 查看價格

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柴油發(fā)電機組-康明斯系列 220KW 220GF1-24 柴油機:NTA855-G1A 朗特發(fā)電機:LTG314CA 查看價格 查看價格

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柴油發(fā)電機組-康明斯系列 250KW 250GF1-22 柴油機:MTAA11-G3 斯坦福發(fā)電機:HCI444ES 查看價格 查看價格

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材料名稱 規(guī)格/型號 除稅
信息價
含稅
信息價
行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時間
發(fā)電機組 120KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2020年6月信息價
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臺·月 深圳市2019年12月信息價
發(fā)電機組 200KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2019年12月信息價
發(fā)電機組 120KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2019年11月信息價
發(fā)電機組 200KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2019年11月信息價
發(fā)電機組 120KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2019年10月信息價
發(fā)電機組 200KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2019年10月信息價
發(fā)電機組 200KW 查看價格 查看價格

臺·月 深圳市2019年9月信息價
材料名稱 規(guī)格/需求量 報價數(shù) 最新報價
(元)
供應(yīng)商 報價地區(qū) 最新報價時間
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:4 風(fēng)速:8m/s 功率:2000W|27套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-09-05
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:3.2 風(fēng)速:8m/s 功率:1200W|7179套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-08-17
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:2.8 風(fēng)速:8m/s 功率:800W|3238套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-04-08
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:3.6 風(fēng)速:8m/s 功率:2000W|1454套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-03-31
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:3.2 風(fēng)速:9m/s 功率:1200W|8547套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-11-18
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:3.8 風(fēng)速:8m/s 功率:2000W|9087套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-09-04
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:2.5 風(fēng)速:8m/s 功率:400W|1492套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-04-08
風(fēng)力發(fā)電機 直徑:2.6 風(fēng)速:8m/s 功率:800W|2594套 4 查看價格 哈爾濱天龍風(fēng)電科技有限公司 黑龍江  哈爾濱市 2015-06-08

馬忠寶、顧偉峰、張東寧等。

適用于海拔1 000 m以上至5 000 m及以下網(wǎng)側(cè)額定電壓不超過1 000 VAC、額定頻率為50 Hz的高原風(fēng)力發(fā)電機組用全功率變流器。

高原風(fēng)力發(fā)電機組用全功率變流器技術(shù)要求常見問題

高原風(fēng)力發(fā)電機組用全功率變流器技術(shù)要求文獻

風(fēng)力發(fā)電機組的并網(wǎng) 風(fēng)力發(fā)電機組的并網(wǎng)

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風(fēng)力發(fā)電機組的并網(wǎng) 2008年 07月 23日 星期三 09:23 當(dāng)平均風(fēng)速高于 3m/s 時,風(fēng)輪開始逐漸起動; 風(fēng)速繼續(xù)升高,當(dāng) v>4m/s 時, 機組可自起動直到某一設(shè)定轉(zhuǎn)速,此時發(fā)電機將按控制程序被自動地聯(lián)入電網(wǎng)。 一般總是小發(fā)電機先并網(wǎng);當(dāng)風(fēng)速繼續(xù)升高到 7~8m/s ,發(fā)電機將被切換到大 發(fā)電機運行。如果平均風(fēng)速處于 8~20m/s ,則直接從大發(fā)電機并網(wǎng)。 發(fā)電機的 并網(wǎng)過程,是通過三相主電路上的三組晶閘管完成的。 當(dāng)發(fā)電機過渡到穩(wěn)定的發(fā) 電狀態(tài)后,與晶閘管電路平行的旁路接觸器合上, 機組完成并網(wǎng)過程, 進入穩(wěn)定 運行狀態(tài)。為了避免產(chǎn)生火花, 旁路接觸器的開與關(guān), 都是在晶閘管關(guān)斷前進行 的。 (一)大小發(fā)電機的軟并網(wǎng)程序 1)發(fā)電機轉(zhuǎn)速已達到預(yù)置的切人點,該點的設(shè)定應(yīng)低于發(fā)電機同步轉(zhuǎn)速。 2)連接在發(fā)電機與電網(wǎng)之間的開關(guān)元件晶閘管被觸發(fā)導(dǎo)通 (這時旁路接觸器 處于斷

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風(fēng)力發(fā)電機組設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) 風(fēng)力發(fā)電機組設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)

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風(fēng)力發(fā)電機組設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) 目錄 1.1 背景分析 ................................................................................................................................................ 3 1.1.1 區(qū)別于應(yīng)用在一般發(fā)電機的特殊性 ............................................................................................ 3 1.1.2 自然環(huán)境的影響 ...................................................................................................

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《風(fēng)力發(fā)電機組 全功率變流器(第2部分):試驗方法(GB/T 25387.2-2010)》由中國標(biāo)準(zhǔn)出版社出版。

斯維奇1.5 MW全功率變流器于2017年10月成功通過中國電力科學(xué)研究院(電科院)高電壓穿越(HVRT)測試后,斯維奇2.5 MW全功率變流器又于日前成功通過電科院權(quán)威驗證的高電壓穿越測試。這些測試均按照HVRT最新國標(biāo)嚴(yán)格進行。  

圖1:斯維奇工程師在甘肅瓜州大梁東風(fēng)場測試

測試過程中,電科院的技術(shù)人員對參測機組在多重條件組合環(huán)境下的高電壓穿越表現(xiàn)進行了嚴(yán)格測試,包括小功率(10%-30%額定功率)和大功率(大于 90%額定功率)兩種功率等級下、多種高電壓等級不同工況下的測試,系列測試結(jié)果表明裝配有斯維奇1.5 MW及2.5 MW全功率變流器的直驅(qū)永磁機組完全符合上述多重環(huán)境的嚴(yán)苛要求,機組具備高電壓穿越能力。值得一提的是,整個測試期間,機組沒有出現(xiàn)任何故障及零部件更換,性能表現(xiàn)十分良好。

參與測試的斯維奇大客戶技術(shù)經(jīng)理劉振杰表示:“這兩次測試分別位于甘肅橋灣及甘肅瓜州大梁東,參測機型為斯維奇明星產(chǎn)品全功率變流器FPC1.5MW機型及FPC2.5MW機型。這兩種機型自2007年進入中國市場以來, 遍布國內(nèi)各大風(fēng)場, 包括條件苛刻的低風(fēng)速、高溫、高濕度等風(fēng)場,這兩款機型的優(yōu)異性能經(jīng)過多年驗證,業(yè)已獲得風(fēng)機廠商及業(yè)主的認(rèn)可。同一平臺產(chǎn)品FPC 5MW全功率變流器也已在福清和如東海上風(fēng)場批量應(yīng)用,表現(xiàn)優(yōu)異?!?/p>

斯維奇全功率變流器不僅具備單獨的低電壓穿越(LVRT)和高電壓穿越功能,還可以實現(xiàn)低電壓和高電壓連鎖故障穿越,維持一定時間內(nèi)不脫網(wǎng)連續(xù)運行,是真正意義上的并網(wǎng)友好型產(chǎn)品。

斯維奇全功率變流器設(shè)計滿足最高標(biāo)準(zhǔn)的運行要求,穩(wěn)健的網(wǎng)側(cè)逆變器保證電能質(zhì)量經(jīng)得起未來的考驗,同時滿足各個國家在諧波、閃變和故障穿越 (FRT) 方面最為嚴(yán)格的并網(wǎng)要求。在分布式電源應(yīng)用中,斯維奇全功率變流器能夠創(chuàng)建穩(wěn)定的電網(wǎng),總諧波失真 (THD) 小于 1.5%,為業(yè)內(nèi)最低。

斯維奇全功率變流器可以根據(jù)電網(wǎng)的需求控制功率因數(shù),無論在電網(wǎng)穩(wěn)定或者短時變化時,都能輕松反饋。

“斯維奇的全功率變流器業(yè)已在中國取得了良好的業(yè)績,我們計劃繼續(xù)推進本地化及售后市場的發(fā)展。斯維奇已經(jīng)向市場開放提供LVRT及HVRT改造升級服務(wù),還包括電網(wǎng)適應(yīng)性相關(guān)功能改造,我們希望通過我們可靠的變流器技術(shù),為客戶降低度電成本,為全生命周期高質(zhì)量發(fā)電和節(jié)能增效做貢獻,”斯維奇中國區(qū)總經(jīng)理趙兵總結(jié)道。

關(guān)于斯維奇

斯維奇現(xiàn)為安川電機環(huán)境能源研發(fā)中心,隸屬于安川電機(歐洲)股份有限公司,是先進的傳動系統(tǒng)技術(shù)的先驅(qū)。斯維奇的兆瓦級永磁設(shè)備和變流器系統(tǒng)的裝機容量已超過13 GW。斯維奇的業(yè)務(wù)領(lǐng)域包括風(fēng)能、船舶及一些特殊的工業(yè)行業(yè)解決方案。斯維奇創(chuàng)新的傳動系統(tǒng)對可盈利地發(fā)電及能源使用產(chǎn)生了積極的影響,其最終目標(biāo)是降低度電成本和運營成本 。斯維奇總部設(shè)在芬蘭的赫爾辛基。欲了解更多信息,請訪問 www.theswitch.com 。

大功率并網(wǎng)風(fēng)電變流器狀態(tài)監(jiān)測技術(shù)老化失效形式及機理

在風(fēng)電機組的背靠背變流器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中,不論是陸上風(fēng)機或者海上風(fēng)機,雙饋風(fēng)電機組還是永磁直馭風(fēng)電機組,由于其機側(cè)變流器都可能長期運行于較低的頻率,此時器件結(jié)溫波動較為顯著,嚴(yán)重影響著其功率模塊的功率循環(huán)能力,給風(fēng)電機組的可靠運行帶來了不可忽視的安全隱患。

如圖《風(fēng)電變流器模塊的功率器件結(jié)構(gòu)及材料屬性》為目前廣泛應(yīng)用于風(fēng)力發(fā)電變流器的塑封型功率模塊剖而圖,從圖中可以看到其由多種不同熱膨脹系數(shù)(Coefficient of Thermal Expansion,CTE)的材料組成。在熱循環(huán)過程中,由于熱膨脹系數(shù)CTE的不匹配必將導(dǎo)致其疲勞應(yīng)力增加,從而引起其焊層破裂和焊料層空洞,進而影響到各材料層之間的電氣連接,使得沿?zé)醾鲗?dǎo)路徑的熱阻增加。在整個壽命周期,功率半導(dǎo)體器件的結(jié)溫水平呈遞增趨勢,最終導(dǎo)致器件老化失效。

變流器IGBT模塊的失效機理主要包括鋁鍵合線脫落、焊層疲勞、鍵合線根部斷裂和鋁金屬化的重構(gòu)。其中,金屬化的重構(gòu)現(xiàn)象可由功率模塊功率循環(huán)后觀察到,由于鋁與硅芯片熱膨脹系數(shù)的差異,經(jīng)過反復(fù)的溫度循環(huán)沖擊,它們之間的熱機械應(yīng)力會使得鋁金屬化而形成顆粒狀的粗糙接觸而,減小了金屬有效接觸而積,從而導(dǎo)致其電阻增大 。鋁鍵合線脫落會削弱功率模塊的導(dǎo)電性能,焊層疲勞會引起導(dǎo)熱性能的下降 。另外,鋁鍵根部斷裂現(xiàn)象通常也可在經(jīng)過長時間功率循環(huán)測試的IGBT模塊中觀察到。導(dǎo)致該失效的主要原因是在焊接過程中,由于超聲波振動導(dǎo)致鋁鍵合引線根部產(chǎn)生裂縫,且與鋁鍵合引線脫落相比,其斷裂過程更慢。采用新一代的壓接式封裝技術(shù)可避免或者減少使用鋁鍵合線和焊層,有研究表明,IGBT模塊的壓接式封裝結(jié)構(gòu)至少可以減小一個數(shù)量級的疲勞壽命損。

此外,該技術(shù)也可以把金屬基板直接壓在半導(dǎo)體芯片上,這種結(jié)構(gòu)無需連接傳統(tǒng)的散熱器,并可以同時傳導(dǎo)熱能和電能。與塑封IGBT相比,采用壓接式IGBT模塊不僅可以通過兩側(cè)散熱提高功率密度,而且去除了鍵合引線及焊層連接的結(jié)構(gòu)方式,因此消除了鍵合引線脫落、斷裂或焊料層疲勞的失效模式,器件的可靠性顯著提高。然而,這種新的封裝形式也帶來了和其結(jié)構(gòu)相關(guān)的新的失效形式。壓接式IGBT的每個柵極通過裝有彈簧的引線連接,彈簧在功率循環(huán)的過程中受到反復(fù)的壓縮/膨脹而產(chǎn)生疲勞,引起彈簧應(yīng)力損傷,經(jīng)過一定的循環(huán)次數(shù),最終也會老化失效,影響風(fēng)力發(fā)電變流器的運行可靠性。

除熱應(yīng)力外,當(dāng)器件在超過額定電壓或電流工作時,有可能產(chǎn)生過電應(yīng)力而造成器件損壞。在過電應(yīng)力作用下,器件局部將會過熱,在該熱點溫度達到材料熔點時,材料開始熔化并導(dǎo)致開路或短路故障,從而損毀器件。過電應(yīng)力可分為過電壓應(yīng)力和過電流應(yīng)力,過電壓包括柵極過電壓、集電極-發(fā)射極過電壓及雜散電感過電壓等,過電流包含擎住效應(yīng)及短路現(xiàn)象等 。

大功率并網(wǎng)風(fēng)電變流器狀態(tài)監(jiān)測技術(shù)疲勞壽命評估方法分析

針對風(fēng)電變流器可靠性低、維護成木高的嚴(yán)峻現(xiàn)實,如何評估其功率模塊的剩余壽命是進行狀態(tài)檢修和運行維護的關(guān)鍵。目前已有一些研究提出了用以描述功率模塊老化進程的壽命模型,如LESIT項目利用不同制造商的IGBT模塊,通過功率循環(huán)實驗,發(fā)現(xiàn)器件的失效主要與結(jié)溫平均值,及其波動幅值有關(guān)。

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