0.7YS2熱力計算書氣

名稱符號單位 管徑及壁厚d×δmm 入口工質溫度t'℃ 出口工質溫度t"℃ 入口煙氣溫度θ'℃ 出口煙氣溫度θ"℃ 煙氣流速wym/s 工質流速wgm/s 受熱面面積am2 溫壓△t℃ 傳熱系數kkj/m2h℃ 傳熱量qkj/kg kj/kg -0.2202%＜0.5%計算合格 本鍋爐熱力計算按原蘇聯《鍋爐機組熱力計算——標準方法》（1973年版） 共8頁第8頁 △q=qη-(qlt+qgg+qdg+qsm)(100-q4)/100=57.74768225 誤差:│△q│/qr= 149.32 16792.863004.501002.653160.321597.46698.42 459.8298.2654.49 211.7109.0 671.0442.64385.49271.7

火箭發(fā)動機原理 2015年推力室熱力計算大作業(yè)報告 學號12151171 學生姓名段毓 2015年5月18日 1.理論方法 首先設定兩個假定的燃燒溫度t1，t2，用迭代編程方法計算出兩種溫度下 的燃燒室平衡組分，再由平衡組分計算出兩個總焓，然后線性插值求出tf。 根據tf，計算燃燒室真正的平衡組分、焓值、熵值以及比熱比。 根據壓強比和燃燒室溫度求出出口截面燃燒產物溫度te，并確定相鄰兩個 溫度te1和te2。 分別求出噴管出口截面在te1、te2條件下的平衡組分、焓值、熵值，因為是 等熵流動過程，所以用熵的“內插法”計算出真正te。 由te求出出口的平衡組分和發(fā)動機的理論比沖。 2.程序設計 #include #include #definenc11.2738 #definenh40.

供熱工程相關熱力計算公式

實用文檔 文案大全 冷卻塔的熱力計算 冷卻塔的任務是將一定水量q，從水溫t1冷卻到t2，或者冷卻△t＝t1－t2。 因此，要設計出規(guī)格合適的冷卻塔，或核算已有冷卻塔的冷卻能力，我們必須做 冷卻塔的熱力計算。 為了便于計算，我們對冷卻塔中的熱力過程作如下簡化假設： （1）散熱系數，散質系數v，以及濕空氣的比熱c，在整個冷卻過程被看 作是常量，不隨空氣溫度及水溫變化。 (2)在冷卻塔內由于水蒸氣的分壓力很小，對塔內壓力變化影響也很小， 所以計算中壓力取平均大氣壓力值。 （3）認為水膜或水滴的表面溫度與內部溫度一致，也就是不考慮水側的熱 阻。 (4)在熱平衡計算中，由于蒸發(fā)水量不大，也可以將蒸發(fā)水量忽略不計。 (5)在水溫變化不大的范圍內，可將飽和水蒸汽分壓力及飽和空氣與水溫 的關系假定為線性關系。 冷卻塔的熱力計算方法有焓差法、濕

冷卻塔的熱力計算 冷卻塔的任務是將一定水量q，從水溫t1冷卻到t2，或者冷卻△t＝t1－t2。 因此，要設計出規(guī)格合適的冷卻塔，或核算已有冷卻塔的冷卻能力，我們必須做 冷卻塔的熱力計算。 為了便于計算，我們對冷卻塔中的熱力過程作如下簡化假設： （1）散熱系數，散質系數v，以及濕空氣的比熱c，在整個冷卻過程被看 作是常量，不隨空氣溫度及水溫變化。 (2)在冷卻塔內由于水蒸氣的分壓力很小，對塔內壓力變化影響也很小， 所以計算中壓力取平均大氣壓力值。 （3）認為水膜或水滴的表面溫度與內部溫度一致，也就是不考慮水側的熱 阻。 (4)在熱平衡計算中，由于蒸發(fā)水量不大，也可以將蒸發(fā)水量忽略不計。 (5)在水溫變化不大的范圍內，可將飽和水蒸汽分壓力及飽和空氣與水溫 的關系假定為線性關系。 冷卻塔的熱力計算方法有焓差法、濕差法和壓差法等，其中最常用的是麥 克爾提出的焓差法，以下簡

鍋爐熱力計算標準

計算： 校核： 審核： 二○一三年十一月 wns2-1.25-y(q) 全自動燃油（氣）蒸汽鍋爐 （燃氣） 熱力計算書 目錄 ⅷ.第三回程螺紋煙管 ⅸ.節(jié)能器熱力計算 ⅹ.熱力計算匯總表 依據：《鍋爐機組熱力計算－標準方法》 上海工業(yè)鍋爐研究所二〇〇一年編印(73版編譯) ⅱ.燃料特性 ⅲ.理論空氣量，煙氣理論容積的計算 ⅳ.各受熱面煙道中煙氣特性表 ⅴ.鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算 ⅵ.爐膛熱力計算 ⅶ.第二回程螺紋煙管 ⅰ.鍋爐規(guī)范 1額定蒸發(fā)量dkg2000 2額定蒸汽壓力pmpa1.25 3額定蒸汽溫度t1℃194.00 4節(jié)能器出口溫度t2℃48.0 5給水溫度t３℃20 6冷空氣溫

燃燒計算(投脫硫工況2) 設計煤種校核煤種 一原始數據 1鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量dgrt/h鍋爐廠提供數據100100 2過熱器出口蒸汽壓力pgrmpa(g)鍋爐廠提供數據1.61.6 3過熱器出口蒸汽溫度tgr℃鍋爐廠提供數據130130 4再熱器蒸汽流量dzrt/h鍋爐廠提供數據10001000 5再熱器進口蒸汽壓力pzrjmpa(g)鍋爐廠提供數據0.80.8 6再熱器出口蒸汽壓力pzrcmpa(g)鍋爐廠提供數據1.61.6 7再熱器進口蒸汽溫度tzrj℃鍋爐廠提供數據7070 8再熱器出口蒸汽溫度tzrc℃鍋爐廠提供數據9090 9省煤器進口給水溫度tgs℃鍋爐廠提供數據65254.1 10省煤器進口給水壓力pgsmpa(g)15.815.8 11汽包壓力

cy% 6 氫hy%設計燃料數據2.83 1設計燃料數據48.47 wy% 公式及計算數值 共12頁第3頁 二、燃料參數 (一):燃料特性（應用基元素成份） 設計取定 設計取定 上海夏能新能源科技有限責任公司 余熱鍋爐 熱力計算書 技術文件號: 序號名稱符號單位 2額定出口壓力（絕對壓力）p de mpa 一、鍋爐規(guī)范 (一):鍋爐基本參數 1額定蒸發(fā)量mw 給水壓力（絕對壓力）pgsmpa 3給水溫度tgs℃設計取定 設計取定 查表5出口蒸汽溫度t″℃ 4 6出口蒸汽壓力（絕對壓力） 7w% p″mpa設計取定 8 排污率ρ% 冷空氣溫度 設計取定 碳 設計燃料數據0.95 3氧oy%設計燃料數據6.26 2 4氮 5硫sy% ny% 7灰份a

項目名稱xx焦化廠10萬噸/年甲醇項目 廢熱鍋爐熱力計算 一、已知數據 1工藝氣體的總流量v73801nm3/h 廢熱鍋爐熱損失f0.05 廢熱鍋爐設計負荷fh1 2入口溫度下的氣體的熱力參數 入口溫度ti1000℃ 入口壓力pi17.5bar 比焓hi1.65544e+8kj/h 比熱cpi2.186kj/nm3℃ 導熱系數λi0.269w/m℃ 密度ρi2.154kg/m3 黏度μi4.41e-5pa*s 3出口溫度下的氣體的熱力參數 出口溫度to400℃ 出口壓力po17.2bar 比焓ho0.918e+8kj/h 比熱cpo1.941kj/nm3℃ 導熱系數λo0.146w/m℃ 密度ρo4.008kg/m3 黏度μo2.55e-5pa*s 4污垢系數及換熱管導熱系

序號名稱符號數值單位 一 1進口煙氣溫度q170℃ 2出口煙氣溫度p25℃ 3進口水溫t'30℃ 4出口水溫t"45℃ 5平均水溫t37.5℃ 6冷空氣溫度tlk20℃ 二 1ch495.9495% 2c2h40% 3c2h60.9075% 4c3h80.1367% 5c4h100% 6c5h120% 7h20% 8o20% 9co0% 10co23% 11h2s0.002% 12n20% 13h2o0.0062% 14應用基低位發(fā)熱量qdw y35160kj/m3 三 1理論空氣量v°9.3183nm3/kg 2n2理論容積v°n27.3614nm 3/kg 3ro2容積vro21.0118nm 3/kg 4h2o理論容

橫流塔的熱力計算～淋水傾斜的影響——本文的目的即為論述這種影響、文中首先推導了矩形橫謊塔中稀水傾斜時的熱力計算公式，然后變換到傾斜坐標上等內容。

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大型冷卻塔熱力計算模型

冷卻塔熱力計算模型比較 楊烽easthorse.netyf@easthorse.net 杜成琪華東電力設計院dcq@ecepdi.com 1.前言 冷卻塔是工業(yè)水循環(huán)利用的主要設備。冷卻塔中水的冷卻過程是一個水和空氣兩相間 同時發(fā)生熱質傳遞的過程，冷卻塔理論的任務就是分析和研究這個特定的過程。 從傳質過程的表達方式來看，冷卻塔熱力計算理論可分為焓差理論、壓差理論和濕差 理論。焓差理論以麥克爾方程為基礎[1]，將傳熱和傳質兩個過程用一個以焓差為推動力的 過程來表達，因簡潔及計算相對簡單而應用廣泛。壓差理論以水蒸汽分壓差為傳質推動力， 分析過程較嚴密但計算復雜，經若干簡化后，這種計算方法仍在一定范圍內使用。濕差理論 以含濕量差為傳質推動力，threlkeld[2]和sutherland對此作了詳細的分析，這種計 算方法國內也有應用。 從冷卻塔理論的發(fā)展歷程看，絕大

1爐膽面積m2由結構計算8 2爐膽附加受熱面積m2由結構計算0 1煙管直徑dmm選取51 2煙管管壁厚度δmm選取3 3煙管根數n選取50 4煙管長度lm選取1.5 5 第二回程煙管煙氣流通面 積fym20.07952175 6附加吸熱面積ffm 2 由結構計算0 7第二回程煙管換熱面積hm210.6029 1 8螺紋管節(jié)距mm45 9螺紋管槽深mm2 1煙管直徑dmm選取51 2煙管管壁厚度δmm選取3 3煙管根數n選取40 4煙管長度lm選取1.5 5 第三回程煙管煙氣流通面 積fym20.0636174 6附加吸熱面積fm2由結構計算0 7第三回程煙管換熱面積hm28.48232 0 8螺紋管節(jié)距mm45 9螺紋管槽深mm2

1 目錄 文檔封面模板 本頁面為作品封面，下載文檔后可自 由編輯刪除！ 精呂文檔 2 前言 第一節(jié) 鍋爐課程設計任務書?????????????????????????????1 第二節(jié) 煤的元素分析數據校核和煤種判別???????????????????????2 第三節(jié) 鍋爐整體布置的確定?????????????????????????????3 第四節(jié) 燃料產物和鍋爐熱平衡計算??????????????????????????4 第五節(jié) 爐膛設計和熱力計算?????????????????????????????6 第六節(jié) 屏式過熱器熱力計算?????????????????????????????12 第七節(jié) 高溫對流過熱器的計算?????????????????????????????15 第八節(jié) 低溫對流過熱器的計算????????????

一 揮發(fā)分vdaf30.07nar0.95 car48.47sar0.61 har2.83aar33.06 oar6.26mar7.82 19000kj/kg 二 序號名稱符號單位結果 1理論空氣量v 0 nm 3 /kg4.871 2ro2容積vro2nm3/kg0.909 3n2理論容積v0n2nm 3/kg3.856 4h2o理論容積v0h2onm 3/kg0.802 三 序號名稱符號單位結果 1過量空氣系數α1.65 2實際水蒸汽容積vh2onm3/kg0.853 3實際煙氣量vgnm3/kg8.733 4ro2容積份額rro2nm3/nm30.104 5h2o容積份額rh2onm3/nm30.092 6o2容積份額ro2nm3/nm30.073 7n2容積

熱力水力 單相流管線水力，熱力計算表 使用方法：請在黃色的格內填入已知條件，結果自動顯示在蘭色的格內。 流體流量流量q=1149m3/h1.平均粘度粘度u=120 及性質密度r=64.1kg/m3介質粘度可選2.粘溫性質,溫度oc 介質比熱cp=0.5kcal/kg oc擇兩種方式輸入兩個溫度點粘度cst 紊流，光滑區(qū) p1=5.295.3mpare=####v=4.2m/sp2=0.20.2 t1=4545oct2=4545 l=90000m f325x7mme=0.15mm 環(huán)境溫度te=45 oc總傳熱系數k=3kcal/m2och 注:埋地管道取地溫,架空管道取氣溫. 說明 流 態(tài) 雷諾數流速起點條件終點條件 第1頁 熱力水力 cst

工程名稱：ecoudorpanacochaoilfield日期：2013-3-294:55 流體流量流量q=12m3/h1.平均粘度粘度u= 及性質密度r=887kg/m3介質粘度可選2.粘溫性質,溫度oc50 介質比熱cp=0.5kcal/kg oc擇兩種方式輸入兩個溫度點粘度cst260 層流 p1=2mpare=16.9v=0.19m/sp2=1.3 t1=20oct2=19 l=1650m f159x5mme=0.1mm 環(huán)境溫度te=18 oc總傳熱系數k=3.5kcal/m2och 注:埋地管道取地溫,架空管道取氣溫. 說明 流 態(tài) 雷諾數流速起點條件終點條件 cst 10 3600 mpa oc 件

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工藝設計計算書 1．熱力性能計算 1．1熱力性能計算方法 工藝設計采用cti頒布的權威軟件“ctitoolkit”進行設計，并按gb7190.2― 1997《大型玻璃纖維增強塑料冷卻塔》進行校核，用焓差法計算，積分計算采用辛 普遜20段近似積分計算公式。 計算公式 逆流冷卻塔熱力計算基本方程式： 1 2 t t w ii dtc n（1） 式中： t1、t2―進、出塔水溫℃ i―冷卻塔淋水裝置中對應于某點溫度的空氣比焓kj/kg i″―與i對應的飽和空氣焓kj/kg k―蒸發(fā)水量帶走的熱量系數 )20(56.0585 1 2 2 t t k（2） 20段近似積分計算公式： )111(2)111(411 6018421931200iiiiiiii tc nw （3） 式中： cw―水的比熱4.1868kj/（kg·℃） δt―進出水溫差